编委特刊 | 兰涛研究员团队：腐蚀后摩擦型耐候高强度螺栓连接抗滑移系数试验研究
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gongyejianzhu
《工业建筑》创刊于1964年，是一本综合性建筑科学类科技期刊，报道内容涵盖土木建筑领域的主要学科，包括建筑学、建筑结构、岩土工程、建筑材料、建筑施工五大专业。
《工业建筑》
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2023.9 |
53卷 |
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第608期 |
工程结构和结构防灾
腐蚀后摩擦型耐候高强度螺栓连接抗滑移系数试验研究
兰涛 1,3 李泽旭 1 张博雅 2 高睿祥 1 尤勇 3
1.中国船舶集团国际工程有限公司, 北京 100121
2.四川省建筑设计研究院有限公司, 成都 610041
3.西南交通大学土木工程学院, 成都 610031
引用格式： 兰涛,李泽旭,张博雅,等.腐蚀后摩擦型耐候高强度螺栓连接抗滑移系数试验研究[J].工业建筑,2023,53(9):95-103.
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摘 要
为研究腐蚀对耐候高强度螺栓抗滑移系数的影响规律，作者对经过喷砂和人工钢丝刷清理的23个高强度螺栓组成的连接试件进行了不同腐蚀时间下的抗滑移系数试验，包含10个由Q355GNH耐候钢和NHL10耐候高强度螺栓组成的连接试件，10个由Q355B普通钢和NHL10耐候高强度螺栓组成的连接试件，3个由Q355GNH耐候钢和ML20MnTiB普通高强度螺栓组成的连接试件，研究了不同表面处理方式、不同材质对耐候高强度螺栓连接抗滑移系数的影响。试验结果表明：表面处理方式对试件连接钢板的腐蚀率和腐蚀速度没有明显的影响；经喷砂处理的耐候高强度螺栓连接试件承载力高，抗滑移系数更加稳定；对于耐候钢板-普通高强度螺栓连接试件，由于腐蚀电位差的存在，耐候钢板腐蚀速度趋于稳定的时间被延长；在相同腐蚀时间下，耐候钢板-耐候高强度螺栓连接试件的抗滑移系数受腐蚀影响更小，更适用于严峻的腐蚀环境。
高强度螺栓按受力机理的不同分为摩擦型和承压型两种，摩擦型高强度螺栓在正常使用过程中板件不可以发生滑移，可以承受动力、疲劳荷载，比承压型高强度螺栓有更广泛的应用 [1] 。摩擦型高强度螺栓连接的承载力是通过连接钢板接触面间的摩擦力来实现，连接板间摩擦面的抗滑移系数和螺栓预拉力是影响高强度螺栓连接性能的重要参数。De Wolf等通过试验研究发现，腐蚀能减小高强度螺栓的预拉力，会引起高强度螺栓连接节点的松弛 [2] 。Ahn等通过部分切割螺栓头模拟了高强度螺栓连接由人为腐蚀而产生的预拉力退化，预拉力随螺栓头厚度的减小而减小 [3] 。郭静等运用有限元软件分别探讨了螺栓数目、性能等级、直径及连接板厚度等因素对连接板间摩擦力的影响 [4] 。王彦博等对摩擦型高强度螺栓连接进行了研究，发现抗滑移系数与表面粗糙度和钢材塑性变形能力均有关 [5] 。陶晓燕等对Q355NHD耐候钢进行了抗滑移系数试验，发现室外正常放置半年内，试样的抗滑移系数较为稳定，但随着放置时间的增长，抗滑移系数显著下降 [6] 。杜富强等对10.9 s高强度螺栓和A4-80不锈钢螺栓进行试验研究，发现不同螺栓类型对接触面抗滑移系数没有明显影响 [7] 。综上所述，国内外学者的研究主要集中于普通钢板摩擦型高强度螺栓连接抗滑移系数，而对于腐蚀后摩擦型耐候钢板-耐候高强度螺栓连接鲜有报道。
本文分别对经过喷砂和人工钢丝刷清理的23个不同连接试件进行腐蚀时间递增情况下的抗滑移系数试验，包含10个由Q355GNH耐候钢和NHL10耐候高强度螺栓组成的耐候钢与耐候高强度螺栓连接试件，10个由Q355B普通钢和NHL10耐候高强度螺栓组成的普通钢板与耐候高强度螺栓连接试件，和3个采用喷砂处理的Q355GNH耐候钢和ML20MnTiB普通高强度螺栓组成的耐候钢板与普通高强度螺栓连接试件。研究了不同材性和表面处理方式对高强度螺栓连接试件抗滑移系数的影响，以期为相关耐候钢材的合理应用提供借鉴。
01
试验概况
为了研究腐蚀耐候高强度螺栓连接的摩擦系数，选取6 mm厚盖板和14 mm厚芯板拼接的高强度螺栓连接试件为研究对象，对试件进行不同程度的乙酸盐雾腐蚀，然后对腐蚀前后的试件进行单向拉伸试验，最终得到试件的承载能力和抗滑移系数。
1.1 试件设计
试验以钢板材质、钢板表面处理方式、螺栓材质和腐蚀时间作为变量，研究其对试件抗剪性能的影响。依据GB/T 50205—2020《钢结构工程施工质量验收标准》，试件采用双摩擦面二栓拼接的拉力试件 [8] ，尺寸如图1所示。
a—正视图; b—俯视图。
图 1 试件尺寸 mm
高强度螺栓选用大六角头型，其预拉力采用扭矩法来控制，通过电动扭矩扳手施加，所有螺栓最终施加预拉力为155 kN，螺栓规格及设计参数见表1。共设计23个连接试件，试件编号采用“腐蚀天数和钢板材性-表面处理方式-序号”的格式，如表2所示。其中A、B、C、D分别表示腐蚀时间为0 d、40 d、80 d和120 d；G、P分别表示钢板材质为Q355GNH耐候钢、Q355B普通钢；b1、b2分别表示表面喷砂处理、人工钢丝刷清理；数字序号表示同种试件的个数；c表示试件所用为普通高强度螺栓连接副。如“AG-b1-1”表示：腐蚀0天、使用Q355GNH耐候钢且表面采用喷砂处理的第一个同种试件。
表 1 高强度螺栓设计参数
表 2 试件设计
1.2 材料性能及腐蚀试验
试验所用材料是根据GB/T 4171—2008《耐候结构钢》和GB/T 1228—2006《钢结构用高强度大六角头螺栓》生产的Q355GNH耐候钢板和NHL10耐候高强度螺栓，其所含主要有Cu、Cr、Ni等合金元素，主要化学成分见表3和表4。
表 3 Q355GNH 耐候钢主要化学成分
表 4 NHL10 耐候高强度螺栓主要化学成分
根据GB/T 10125—2012《人造气氛腐蚀试验盐雾试验》 [9] 制定乙酸盐雾干湿循环腐蚀方案，采用喷10 h停14 h的循环喷雾方法，以一天为一个小周期，设备使用JST-200精密盐雾试验箱，如图2所示。腐蚀溶液使用去离子水和纯净氯化钠配制浓度为35 g/L的NaCl溶液，再加入冰乙酸将溶液pH值控制在3.1~3.3。试验箱内温度设定为35℃，饱和压力桶温度设定为47℃，使用两个盐雾收集器监测喷雾量，保证喷雾均匀。
图 2 盐雾试验箱
1.3 加载方法
抗滑移系数试验使用100 t电液伺服万能试验机，如图3所示。加载时将试件轴线与试验机夹具的中点严格对准后，将试件一端固定，另一端施加拉力直到破坏。加载分两阶段进行：第一阶段加载至滑移荷载的10%左右，并持续一段时间，以校准试验机加载值，并消除一部分安装过程中产生的误差，本试验中第一阶段加载限值取为25 kN；保持荷载1 min后，再以3 kN/s的速度缓慢增加荷载，直至试件破坏。
图 3 万能试验机
根据试验获得的数据，抗滑移系数 μ 采用式(1)计算。
式中： N v 为试验测得的滑移荷载，kN； n f 为摩擦面的数量，取2；∑ P 为一侧螺栓的预拉力之和，kN。
02
腐蚀试验结果分析
2.1 腐蚀形貌
由于腐蚀后试件的表面情况差异细微，故仅选取一个耐候钢-耐候高强度螺栓腐蚀后试件的典型形貌进行描述。由图4可知，腐蚀严重损坏了钢板和高强度螺栓，各部件表面出现较厚锈层，呈现红、黑两种颜色，见图4a。表层腐蚀产物主要是氢氧化铁、氧化铁和四氧化三铁，呈红色且锈层均匀，存在裂缝，易脱离；腐蚀底层黑色产物主要是氧化不充分产生的四氧化三铁，锈层致密性高，且与板件结合牢固。初期红锈较多，随着锈的密度增加，接合面内的氧气供给量降低，红锈因为缺少氧气被还原成黑锈，导致后期黑锈的比例增加 [10] 。芯板和盖板的接合面以及边缘缝隙处存在锈层堆积，见图4b、4c。螺栓头和螺母裸露处受到严重腐蚀，表面锈迹明显，凹凸不平，见图4d。
a—试件表面腐蚀情况; b—盖板腐蚀情况;c—芯板腐蚀情况; d—螺栓腐蚀情况。
图 4 除锈前腐蚀试件
采用化学除锈的方法除去试件表面腐蚀产物，其中难以去除的部分采用除锈剂清除，然后用清水冲洗、烘干并称重 [11] ，清洗除锈后各部件的表面情况如图5所示。由图可知，锈蚀后试件外表面因直接暴露在腐蚀环境中，受到的腐蚀较明显，表面凹凸不平，腐蚀形态多为点蚀且蚀坑较密集，除锈前有鼓泡位置的蚀坑较其他地方更深。
a—盖板除锈后表面情况; b—芯板除锈后表面情况; c—螺栓除锈后表面情况。
图 5 除锈后腐蚀试件
由于螺栓预拉力的存在，各部件紧密贴合，腐蚀盐雾无法侵入到试件内部，所以螺栓、盖板、芯板等各部件间的接触面几乎没有受到腐蚀，螺栓头和螺母腐蚀程度较深，螺纹裸露处已出现严重的损耗，螺栓杆与螺栓头相比，几乎没有受到腐蚀。
2.2 腐蚀变化规律
整体试件和单个部件的腐蚀率分别按式(2a)~式(2c)计算：
式中： η b b 、 η s b 、 η T b 分别表示高强度螺栓腐蚀率、钢板腐蚀率以及整体试件腐蚀率； m b0 、 m b 分别为试件螺栓初始质量之和、腐蚀后螺栓质量之和； m s0 、 m s 分别为试件连接钢板初始质量之和、腐蚀后连接钢板质量之和； m T0 、 m T 分别为整体试件初始质量、腐蚀后整体试件质量。
整体试件和单个部件的腐蚀速度分别按式(3a)~式(3c)计算：
式中： v b b 、 v T b 分别表示高强度螺栓以及整体试件的腐蚀速度，g/d； v s b 表示试件连接钢板的腐蚀速度，g/(m 2 ·h -1 )； T 为试件的腐蚀时间，d； S 为试件连接钢板的表面积，此处假定连接钢板接触面间未发生腐蚀，mm 2 。
结合上式对试验结果进行处理得到表5、表6和表7。对试验结果进一步分析，得到各试件在乙酸盐雾腐蚀试验下的腐蚀变化规律。
表 5 高强度螺栓腐蚀计算结果
表 6 连接钢板腐蚀计算结果
表 7 整体试件腐蚀计算结果
2.2.1 高强度螺栓腐蚀情况
不同材质钢板组成试件中耐候高强度螺栓的腐蚀变化如图6所示。腐蚀前80 d耐候高强度螺栓的腐蚀率增速较快，腐蚀80 d后腐蚀率增速变慢且趋于稳定。当腐蚀达到120 d时各试件中耐候高强度螺栓的腐蚀率和腐蚀速度相差不大，腐蚀率相差不超过0.15%，腐蚀速度相差小于0.02 g/d。
a—腐蚀率; b—腐蚀速度。
图 6 NHL10 耐候高强度螺栓腐蚀变化
a—腐蚀率; b—腐蚀速度。
图 7 不同材质高强度螺栓对比
由图7可知，腐蚀前80 d耐候高强度螺栓的腐蚀率和腐蚀速度都高于普通高强度螺栓，腐蚀率为普通高强度螺栓的1.12倍；当腐蚀120 d时则相反，普通高强度螺栓的腐蚀率为耐候高强度螺栓的1.06倍。
以上结果表明，高强度螺栓的腐蚀率与腐蚀时间成正比，腐蚀速度不断减小。相较于普通高强度螺栓，耐候高强度螺栓在超过120 d的长期腐蚀中受到影响会更小，因为耐候钢会生成致密的内锈层，达到以锈止锈的效果，保护内部未腐蚀金属，所以腐蚀速度下降更加明显。
2.2.2 连接钢板腐蚀情况
由图8a可知，连接钢板的腐蚀率随时间的增加而不断增长，耐候钢板的腐蚀率逐渐趋于稳定，而普通钢板腐蚀率仍增加较多。Q355GNH耐候钢板在不同腐蚀时间、不同表面处理方式下，其腐蚀率始终低于Q355B普通钢板且差距逐渐增大，当腐蚀时间达到120 d时，Q355B钢板的腐蚀率为Q355GNH钢板的1.31倍；不同表面处理方式下相同材质试件的腐蚀率基本一致，可知表面处理方式对连接钢板腐蚀率没有影响。
a—腐蚀率; b—腐蚀速度。
图 8 连接钢板腐蚀变化
由图8b可知，连接钢板的腐蚀速度随腐蚀时间的增大而减小，同种表面处理方式下，腐蚀40 d时普通钢板比耐候钢板的腐蚀速度高39.1%，达到120 d时，普通钢板的腐蚀速度比耐候钢板高31.4%。在腐蚀后期，Q355GNH耐候钢板的腐蚀速度下降程度较Q355B普通钢板大，可见耐候钢板在乙酸盐雾环境中，腐蚀后期的锈层更稳定，耐腐蚀性更强。
2.2.3 整体试件腐蚀情况
由图9可知，耐候钢板的两种高强度螺栓连接试件的腐蚀速度迅速下降，而普通钢板-耐候高强度螺栓连接试件的腐蚀速度80 d前下降较快，80 d后下降变缓，且耐候钢板高强度螺栓连接试件的腐蚀率和腐蚀速度全程低于普通钢板-耐候高强度螺栓连接试件。
a—腐蚀率; b—腐蚀速度。
图 9 整体试件腐蚀变化
对比采用不同材质螺栓连接的耐候钢板试件，耐候钢板-普通高强度螺栓连接试件的腐蚀率和腐蚀速度在腐蚀前期与耐候钢板-耐候高强度螺栓连接试件相差不大，腐蚀率高出3.2%，腐蚀速度高出2.7%，而当腐蚀达到120 d时，腐蚀率和腐蚀速度分别高出了15.4%和17.0%，此时耐候钢板-耐候高强度螺栓连接试件的腐蚀率已趋于稳定，而耐候钢板-普通高强度螺栓连接试件的腐蚀率有继续增长的趋势。
综上可知，随着腐蚀时间的增长，Q355GNH试件腐蚀率的增长速度逐渐变缓，且全程低于Q355B试件的腐蚀率。采用不同材质螺栓的耐候钢板连接试件腐蚀率和腐蚀速度在腐蚀前期相差不大，但由于腐蚀电位差的存在，导致与普通螺栓连接的耐候钢板锈层更不易稳定，进而随着腐蚀时间的增长，腐蚀率差值逐渐增大，所以应尽量使用同等材质的螺栓与连接板。
03
抗滑移系数试验结果及研究
3.1 试验荷载-位移曲线
对各个试件进行抗滑移系数试验，在抗滑移试验中所有高强度螺栓连接试件均发生盖板螺栓孔处净截面拉断破坏，最终破坏情况如图10所示，观察发现，试件发生明显滑移，盖板螺栓孔位置变形严重甚至被拉裂，且盖板螺栓孔位置外侧边缘发生明显的颈缩现象。
a—试件滑移; b—盖板螺栓孔位置被拉裂; c—盖板拉裂;d—芯板变形; e—高强度螺栓。
图 10 试件变形情况
将连接件拆分后可见，盖板发生严重变形且净截面发生拉裂，螺栓孔受挤压变形很大，且靠近外侧的螺栓孔挤压变形更加明显；高强度螺栓受剪承载力远高于孔壁承压承载力，所以螺栓变形不大。
图 11 荷载-位移曲线阶段划分
如图11所示，试验得到的荷载-位移曲线对应高强度螺栓连接试件的加载破坏过程可分为四个阶段：Ⅰ)摩擦滑移阶段。开始荷载增长缓慢，位移迅速增大，随着荷载的增加，试验机夹具逐渐能够夹紧试件，荷载增长逐渐加快。Ⅱ)滑移碰撞阶段。螺栓与钢板间、钢板与钢板间存在一定间隙，都可产生滑移，导致荷载-位移曲线上会出现多次波动。Ⅲ)稳定弹性阶段。螺杆与孔壁接触后，螺杆受剪，钢板螺栓孔承压，且钢板与螺杆未屈服，因此试件仍处于弹性阶段，荷载与位移呈线性增长。Ⅳ)剪切挤压强化阶段。随着荷载的增加，曲线斜率逐渐减小，此阶段位移大幅增加，荷载增长逐渐变缓，直至达到极限荷载。
进行不同表面处理方式后试件的荷载-位移曲线见图12，从图中可看出不同试件的曲线发展趋势基本一致。
a—喷砂处理; b—人工钢丝刷清理。
图 12 高强度螺栓连接试件荷载-位移曲线
根据滑移荷载可以计算出各试件的抗滑移系数，得到的试验结果如表8、表9所示。为消除预拉力损失造成的影响，对腐蚀后的试件再次施加预拉力，达到试件的初始状态，分析各参数对抗滑移系数的影响，研究不同腐蚀率下高强度螺栓连接试件抗滑移系数的变化规律。
表 8 耐候钢板-耐候高强度螺栓连接试件试验结果
表 9 普通钢板-耐候高强度螺栓连接试件试验结果
3.2 未腐蚀试件抗滑移系数
表10反映了不同钢板材性和不同表面处理方下得到的试件抗滑移系数值与中国GB 50017—2017《钢结构设计标准》 [12] 和欧洲Eurocode 3钢结构设计规范 [13] 规定值的差别。由表10可以看出，对于耐候钢板-耐候高强度螺栓连接试件经喷砂处理的抗滑移系数值高于GB 50017—2017的35.5%，高于Eurocode 3的22%，人工清理试件的抗滑移系数比两个规范分别高出31.4%和53.3%。而普通钢板-耐候高强度螺栓连接试件的抗滑移系数，在喷砂处理与人工清理下，比GB 50017—2017和Eurocode 3分别高出24.4%和12%、22.9%和26.7%。耐候钢板连接试件的抗滑移系数，在喷砂处理下比普通钢板连接试件高8.97%，在人工清理方式下高出9.30%。
表 10 抗滑移系数
试件在人工钢丝刷清理后，抗滑移系数值相差较大，这是因为钢丝刷仅能清理掉表面浮锈，若钢材闲置生锈或钢板表面存在缺陷时，试件的抗滑移系数不稳定，具有较强随机性。所以采用该处理方法时应对其抗滑移系数的检查更加严格，以避免出现安全问题。
喷砂处理后，试件抗滑移系数波动差值仅0.2%，其抗滑移系数值较稳定，在一定程度上可以填补钢板的原始缺陷。同时，其抗滑移系数值全部大于人工钢丝刷清理的试件，承载力高且稳定性好，推荐使用此种处理工艺。
对于未腐蚀的高强度螺栓连接试件，耐候钢板-耐候高强度螺栓连接试件的抗滑移系数大于采用相同表面处理方式的普通钢板-耐候高强度螺栓连接试件，同时钢板表面采用喷砂处理的高强度螺栓连接试件其抗滑移系数大于采用人工钢丝刷清理的高强度螺栓连接试件。
3.3 腐蚀后试件抗滑移系数
试件的抗滑移系数与腐蚀率和腐蚀时间的关系如图13和图14所示，各试件在腐蚀后的抗滑移系数仍遵循未腐蚀试件的规律，耐候钢试件比普通钢试件的抗滑移系数更大，喷砂处理比人工清理试件的抗滑移系数更大。
图 13 腐蚀率对抗滑移系数的影响
图 14 腐蚀时间对抗滑系数的影响
从图14可知，当腐蚀时间少于80 d时，两种材质高强度螺栓的连接试件的抗滑移系数随腐蚀率的增加呈线性减小的趋势；当腐蚀时间超过80 d后，抗滑移系数逐渐稳定，变化不明显。
此外，在腐蚀80 d时，喷砂处理的耐候钢板-耐候高强度螺栓连接试件的抗滑移系数下降了32.09%，而普通钢板-耐候高强度螺栓连接试件下降了34.26%；同时人工钢丝刷清理的耐候钢板-耐候高强度螺栓连接试件的抗滑移系数下降了24.84%，而普通钢板-耐候高强度螺栓连接试件下降了26.84%。
试件在腐蚀后，摩擦面的粗糙程度改变，导致抗滑移系数发生变化。腐蚀前期，随着腐蚀时间和腐蚀率的增加，抗滑移系数逐渐降低，但在腐蚀80 d后逐渐稳定；喷砂处理的试件腐蚀前抗滑移系数更大，其抗滑移系数在腐蚀后虽然相较于人工钢丝刷清理的试件下降更多，但仍大于人工钢丝刷清理的试件；在相同表面处理方式下，耐候钢板试件腐蚀前抗滑移系数更大，且其抗滑移系数在腐蚀后，相较于普通钢板的试件下降更少，因此耐候钢板-耐候高强度螺栓连接试件的抗滑移系数受腐蚀影响更小，更适于严峻的腐蚀环境。
04
结 论
通过乙酸盐雾腐蚀试验和抗滑移系数试验，研究不同参数下腐蚀对摩擦型耐候高强度螺栓连接试件抗滑移系数的影响规律，得到结论如下：
1)表面处理方式对高强度螺栓连接试件和连接钢板的腐蚀率和腐蚀速度没有明显的影响；经喷砂处理的高强度螺栓连接试件不仅有更好的承载能力，其抗滑移系数也更加稳定，故建议对耐候钢板-耐候高强度螺栓连接试件进行喷砂处理。
2)采用不同材质高强度螺栓的耐候钢板连接试件的腐蚀率和腐蚀速度在腐蚀前期相差不大，但由于腐蚀电位差的存在，耐候钢板 -普通高强度螺栓试件腐蚀趋于稳定的时间被延长，随着腐蚀时间的增长，其差值越发明显，因此应尽量使用同类型材质的螺栓与连接钢板。
3)当腐蚀时间少于80 d 时，高强度螺栓连接试件的抗滑移系数随腐蚀率的增加呈线性减小的趋势；当腐蚀时间超过80 d 后，腐蚀对高强度螺栓连接试件的抗滑移系数影响较小。
4)在腐蚀前后，耐候钢板 -耐候高强度螺栓连接试件的抗滑移系数始终大于采用相同表面处理方式的普通钢板 -耐候高强度螺栓连接试件；同时钢板表面采用喷砂处理的试件其抗滑移系数大于采用人工钢丝刷清理的试件。在相同腐蚀时间下，耐候钢板-耐候高强度螺栓连接试件的抗滑移系数受腐蚀影响更小，更适合在严峻腐蚀环境下使用。
作者简介
兰涛
中国船舶集团国际工程有限公司
副总经理、技术总负责人
兰涛 ，博士，研究员，中国船舶集团国际工程有限公司副总经理、技术总负责人，享受国务院特殊津贴，兼任北京工业大学、西安建筑科技大学博导，同济大学、西南交通大学、天津大学硕导，中国科协人才奖项评审专家、中国钢结构协会专家委员会委员等职务。已发表学术论文近百篇，其中SCI检索32篇，主编、参编国标及行标48部，出版学术专著2部，授权发明专利51件，软件著作权47项。主持“十四五”国家重点研发计划子课题、国务院国资委“揭榜挂帅”重点课题、中国船舶集团科技创新与研发项目、国家钢结构工程技术研究中心开放基金各1项，参与国家政府间国际合作创新研发计划、国家自然 科学基金、北京市自然科学基金等各类基金十余项，累计完成科研基金五千余万元。主持重大工程设计项目百余项，获北京发明专利特等奖、中国钢结构协会科学技术特等奖与一等奖、中国机械工业集团科学技术一等奖等23项省部级学术奖励。荣获中国船舶集团有限公司“有突出贡献专家”“船舶贡献奖”等称号。
李泽旭
中国船舶集团国际工程有限公司
助理工程师
李泽旭 ，硕士研究生，中国船舶集团国际工程有限公司助理工程师，主要从事于混凝土结构设计、钢结构设计等工作，参与授权发明专利10余篇。获得2022年度机械工业优秀工程勘察设计咨询成果奖一等奖、工程勘察设计质量管理小组成果大赛Ⅲ类成果等奖项。
关于期刊
《工业建筑》（CN 11-2068/TU，ISSN 1000-8993）创刊于1964年，是一本由中冶建筑研究总院有限公司（原冶金工业部建筑研究总院）主办，《工业建筑》杂志社有限公司出版发行的国家级科技期刊。《工业建筑》报道方向涵盖了土木建筑领域的主要学科，包括建筑学、建筑结构、岩土工程与地基基础、建筑材料、建筑施工五大专业。报道方向始终围绕通过对新型建筑思想和理念，新材料、新结构、新工法的介绍，力求能在建筑技术方针政策和技术发展趋向上具有指导性，为生产建设中重大技术问题的解决提供帮助，以促进土木建筑领域的技术创新和进步。
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