400 kg/h空分设备循环水系统适应性改造

计测技术仪器设备●53●皿,对样品进行分析。分析数据见表15.4结论表15不同容器对非挥发性残渣的分析数据表非挥发性残渣的严重超标,其根源在于高温状态条件恒重误差/mg分析结果/mg下铂金蒸发皿与硫酸和四氧化二氮的混合物进行了反100mL玻璃烧杯0.1,0.30.3,0.1应,主要生成了含硫、铂的化合物,从而造成分析结果瓷蒸发皿0.0,-0.6,-0.7 0.1,0. 5,0.6偏高。直接蒸发法准确度没有保证,不宜采用。采用瓷0.2,0.1蒸发皿和玻璃烧杯,不易恒重,操作误差不能满足分析石英蒸发皿0.0,0. 1,0.00.0,0.0要求,也不宜采用。石英蒸发皿不但易于恒重,而且分表15中的数据说明,瓷蒸发皿恒重误差较大,不适宜析过程不对其产生腐蚀,用石英蒸发皿替代铂金蒸发做分析用容器;玻璃烧杯相对瓷蒸发皿要好一些;石英蒸皿是可行的。该法只是用不易被腐蚀的容器替代易被发皿恒重效果较好,分析数据平行性也较好。但由于普通腐蚀的容器,其余条件不变,既克服了原方法的不足，玻璃的导热性能比石英要差,因此恒温时间要延长，分析又保留了加硫酸的程序,原方法在容器不腐蚀情况下所要花费的时间较长;另外，普通玻璃在骤冷骤热下容易的可信度并没有降低。爆裂,因此也不宜采用。而石英蒸发皿有良好的导热性能,从表15的数据中可以看出,能保证士0.2 mg的分析误差要求。为此,我们用石英蒸发皿替代铂金蒸发m,进行了反复实验,分析结果见表16。参考文献表16石英蒸发皿替代铂金 蒸发皿分析结果[1]国防科工委后勤部.航天发射场化验员手册[M].1995.[2]蒋俭,等.火箭推进剂监测防护与污染治理[M].长沙:国防科样实验前质量/g 实验后质量/g质量变化/g分析结果技大学出版社,1993.品白样品空白样品/mg.L-1[3]王能.化工辞典(第三版)[M].北京:化学工业出版社,1992.1 78. 1284 53. 0669 78. 1282 53. 0670 -0. 000. 001[4]目春绪，诸松渊.化验室工作手册[M].南京:江苏科学技术出2 78. 1297 53. 067778. 1294 53. 0676 -0.0003- 0.00014版社,1992.3 78. 1296 53. 0676 78. 1295 53. 0677 -0.0010. 0001[5]化学工程手册(第一卷)[M].北京:化学工业出版社,1989.400kg/h空分设备循环水系统适应性改造彭锐,朱建康,杨海(63605部队,甘肃酒泉732750)滴要:针对400kg/h空分设备循环冷却水系统存在的问题,本文通过对系统合理的分析，提出了有效的解决方法。关键词:循环冷却水系统;适应性改造0前言1系统存在的问题根据KDON-400Y型空分设备对水质的技术指标本文所用的水循环系统基本指标如下。循环水量:要求,对冷却水循环系统进行改造,目的是想利用软化100~ 200 m*/h;离心式清水泵流量:100 m*/h;效率:水(硬度小于国家标准0.03 m●mol/L)来冷却设备，78% ;管道离心泵(加压泵)流量:4.8 m'/h;额定扬程:以防止腐蚀漏水、结垢爆管或堵塞通道等不安全因素，33 m;实际扬程:26 m;自动软水器工作压力:0.2~0.6改造基本完成后,对整个循环冷却水系统进行了试水，MPa;经过认真分析及论证试水存在的问题后,提出一些针中国煤化工瓯、对性的解决方法,能够解决新冷却水系统实际应用中1.1YHCNMH G能一次性启动水泵的部分困难。构成循环。●54●仪器设备2005年第25卷增刊新系统与旧系统相比最为显著的不同是不再经过的工作压力为0.2~0.6MPa,因为在一台软水器处于蓄水池,而是密封闭管路循环。整个系统在启动水泵前生产软水期间,另一台软水器基本上是处于再生过程,只能靠水箱和冷却塔来贮存供循环用软化水。现在的而软水器再生中的吸盐状态就要求软水器的进水压力水箱贮水量为1.5 t,两个冷却塔贮水量为3 t,因此在.不能低于0.2MPa.若水压过低,水射器就难以吸进盐启动水泵前只能贮存4.5 t水,在这4.5 t水中,水箱中水，控制器就难以利用虹吸原理把盐水从盐箱里吸人的1.5t软化水还不能在2~3min内全部供给冷却塔到软水器中进行离子再生还原，即使能够勉强把盐水的水箱池(2~3 min时间是用水泵流量为100 m'/h,水吸人也达不到规定的流速,因此整个吸盐再生的过程的密度为1X10 kg/m3 算出来的)。在这2~3 min内就会比正常时间长的多。一般情况下软水器的吸盐和自动软水器能给冷却塔水箱池自动补充的软水才有慢洗(置换)需100 min.慢洗(置换)所用的时间应当是0.1 t(这0.1 t软水是由加压泵的流量为4.8 m*/h,实吸盐所用时间的1~2倍,这样才能保证软水器中Na+、际扬程为26m及软水器的进水压力不能低于0.2MPaMg2+、Ca2+离子在足够的时间里充分置换。所以软水决定的)。根据计算全系统管道要形成循环水路就得用器的吸盐过程一般情况应在30min左右就得完成,以12t水,并且旧设备的进水总管阀门密闭不严,要损耗保证Na+、Mg*+、Ca2+离子能在60~70 min内充分置数吨水。启动一次水泵,能给整个循环管路中最多补充换。加压泵的实际工作压力为0. 15~0.26 MPa,要保4 t水,照此计算每次开机需启动4次以上水泵才能形证软水器的进水总压力不低于0.2MPa,就只能把软成冷却水循环回路,耗费工时延误开机时间。所以系统水器的出水总阀关小。这样-来软水器的生产量(3t/存在的问题是一-不能--次性启动水泵构成循环。h的产量)就进-一步受到了限制,导致循环系统中的软1.2 排水困难且软化水不能再次利用化水损耗后自动软水器不能迅速为水箱池补充软水。冷却水循环系统改造后,其特点是整个循环过程这就有可能造成水泵吸空气、压力迅速降低的不稳定不经过蓄水池,循环水全部在管道中做密封式循环。所现象。以每次停机后整个管道中的水应排放干净,否则冬季2解决问题的方法容易发生管道冻裂,造成比较严重的后果。目前采用打2.1把整个循环管道 当作-个大水箱来用开小排水阀,将管道中的水慢慢流到能装0.2t的小水在启动水泵前,水量贮存不够,不能贮存足够的软坑里,然后再用潜水泵向泵房外抽水的办法来解决排水供水泵吸人。针对此问题,我们认为可以在启动循环水问题。生产好的软水无法贮存再次利用,浪费严重。水系统前把整个循环管道当作一个大水箱来解决这-1.3 管道离心泵扬程流过小与系统不匹配问题。即在每次启动水泵之前,我们就把从水泵到空压原系统安装了两台管道离心泵(加压泵)为自动软机的空压机总进水管路充满软水,同时再把从空压机水器供原水用。其额定扬程为33 m ,实际扬程为26 m,到冷却塔的总回水管路也全部充满软水。这样我们就流量为4.8 m'/h。而自动软水器的额定流量为6~8可以启动水泵一次性构成循环回路了。需要改进的管m*/h,加压泵的流量限制了自动软水器的生产流量只路很简单。需要球阀两个及40管道5 m,见图1。能达到4.8 m*/h。自动软水器单阀双罐的特点要求它冷却塔二号蓄水池图1我们从水箱的排污管处接-根40管连接到冷却亏|中国煤化工为是在每次给管道充水塔的上水管(即空压机的回水管)上,然后再从水箱的c N M H中污管口处排掉。这样就排污管处接一个40管连接到水泵出水(空压机进水)通过这两根40管把水箱与空压机进、回水管路构成了总管道.上(在这两根40管上各接-一个球阀)。在水箱排两个连通器。凡是从水箱到空压机的管路中比水箱顶计测技术仪器设备●55●部低的管道中都会充满软化水(据观测,管道全都比水阀)。再把加压泵出水管(软水器进水总管)与连接一箱低)。由于空压机上的水管装水量有限,空压机上的号、二号蓄水池的溢流管接通,这样一来溢流管就可用水管比水箱高一些对整个系统水量影响不大。当比水为加压泵的出水(二号蓄水池的进水)管道了(管道连箱顶部低的管道中充满了软化水时,水箱的浮球就会接中要安有球阀)。经过这样简单的改造,在每次停机浮到最高处,这时水箱的进水口就会关死,软化水压力后通过控制关、开阀门,就可以利用加压泵把循环冷却就会迅速上升,使加压泵自动停止运转。关闭连通管上水系统管道中的软水打到二号蓄水池中贮存起来。当的两个球阀,到此开启循环水系统的准备工作就已完管道中的水被加压泵吸完时,停止运转加压泵。等下次成。启动水泵7~8 min后,冷却循环水系统完成启动，开机时可以利用加压泵把二号蓄水池中的软化水直接冷却塔的水箱池里会有将近5t的软化水进人循环水向水箱和冷却塔里注水,也可以通过水箱向整个系统路,加上启动前预先注入的软化水,冷却循环水系统肯的管道中充水。通过这一改造,既可以解决系统排水困定可以一次性成功启动。采用这种方法比较简单,而且难的问题,也达到了贮存软化水供下次利用的目的。又省人省事,有一定的使用价值。2.3直接利用加压泵从二号嵩 水池里吸入软水为冷2.2 采用加压泵来解决管道中的排水问题却塔补水由于空压机上的水路较高,所以管道中水的排放这是针对加压泵扬程、流量过小限制了自动软水无非就分为进、回水管道中水的排放。把“01”厂房的总器的生产量,至使从软水器生产的软水为冷却塔水箱进水管和回水管上各连接-根水管到二号蓄水池(在池补充的水量太小而提出的。我们已经分析计算过,自这两根管道上各安-一个截止阀)。 这样在每次停机后，动软水器每小时给冷却塔水箱池补充的软水最多也只只要把这两个截止阀打开,就可以把管道中的大部分能达到每小时3 t软水，即每2 min才能补充0.1 t软水排放到二号蓄水池中。可是当二号蓄水池的水位高水。通过试水发现水泵过一段时间就吸空气,造成压力于管道时,管道中的水就不能自动排放到二号蓄水池迅速降低的现象,可能与此有关系。所以我们在以后开中去。所以我们提出采用加压泵来排水的解决方案。利机时能否不用软水器生产软水为水箱池补水而是采用用加压泵来排除管道中的水，是在保证不让加压泵抽加压泵直接从二号蓄水池里吸人软水通过旁通阀直接污水、吸真空空转的前提下利用加压泵把管路中的软给水箱池补水,同时我们还可以把水箱给水箱池补水水打到二号蓄水池中去,供下一次开机生产利用,见图的这根管子上也接-一个浮球,如图3所示。利用加压泵,我们把二号蓄水池中的软水通过溢流管从旁通阀直接给冷却塔的水箱池补水,这比靠自动软水器3t/h的生产量为水箱池补充软水,每小时多补充1.8t软水。这样在每次水箱池的水位降低时,由二号蓄水池于为水箱池补水的这根管子上也接了一个浮球。系统就可以通过两个浮球阀自动打开为水箱池补水。↑文日冷却塔图2中国煤化工把加压泵排污管连接到空压机进、回水总管道最MHCNMH G低处的底部,这样加压泵的排污管就可用为加压泵的进水管。(排污管与进、回水总管的连接管道中要安球图3●56●仪器设备2005年第25卷增刊3结束语出一些想法,这些方法能否完善循环冷却水系统还请本文针对系统不能一次启动构成循环、排水困难、专业人士批评指导。水泵扬程、流量过小和系统压力不稳定等存在问题提ZDO-.101型氧化锆氧分析仪的故障原因初探龚成，陈满红,熊立明(63605部队，甘肃酒泉732750)摘要;在对经典的浓差电池型氧化锆氧分析仪原理、分类和国内正在运行的仪表进行分析研究的基础上,分析ZDO-101型氧化锆氧分析仪出现故障的原因，提出降低加热炉功率,强化密封措施,改善加工工艺等方法手段，旨在延长检测器使用寿命,提高准确度,使之更好地为试验任务服务。关键词:氧化锆氧分析仪;原理;结构;性能;内阻;本底电势0前言它们对测量氧含量的影响。氧化锆氧分析仪使用的固氧化锆氧分析仪自20世纪50年代末60年代初诞体电解质浓差电池可表示为生以来,发展很快,除了已成熟的浓差电池型产品外，Pt.P。|| ZrO2. Y2O3 H Px ●Pt更先进的电流型产品也已投放市场。由于氧化锆氧分参比气体边固体电解质待测气体边.析仪的应用能取得明显的节能和环保效果,所以它越Pt为涂在固体电解质氧化锆两边的铂金电极，来越成为现代化生产中不可缺少的经济仪表。P。、P:分别为参比气体和待测气体中的氧含量。这里国产氧化锆氧分析仪最早投放市场大约在20世的铂金电极必须具有多孔性。纪70年代初。发展到今天无论从原理研究还是结构设在特定条件下，上述电池所产生的浓差电动势E计都已日趋完善。但由于加工工艺条件的限制,目前产(单位为mV)可由能斯特方程式给出:品仍以浓差电池型为主,其标准化水平、精密加工工艺E=第.Inp(1)及稳定性等方面与国外产品仍有差距。针对国内氧化式中:R为气体常数,1.987卡●度-1●克分子-;T为锆氧分析仪检测器(俗称探头)使用寿命较短,测量准浓差电池的定值温度,K;F为法拉第常数,23060伏~'确度低等不足,结合国内外先进技术,提出采用导流直●卡●克当量-';P。为参比气体氧含量;Px为待测气插式的结构,降低加热器功率和提高密封水平等措施。体氧含量。1基本原理上式的成立完全建立在四个条件上:①电池是完氧化锆氧分析仪的检测器是由稳定的氧化锆固体全可逆的;②电池处于恒温、恒压下;③无任何附加电电解质、铂金电极、参比气体和待测气体组成的化学电动势;④气体为理想气体。池。就测氧而言,它是氧浓差电池。由于氧化锆固体电在实际工作中，上述条件无法完全保证,因此在仪解质的晶格中存在着氧离子空穴，当这种固体电解质器设计中,必然会引进测量误差。实际上,把(1)式写成两侧的参比气体和待测气体存在着氧浓度差时，设P。下式更合理:为参比气体(空气)中的氧含量,P:为待测气体中的氧RT. 1. P。E=下●Inp+ E。(2)含量,且P。>P.,在一定的温度下,高氧浓度一侧的氧以氧离子状态向低氧浓度一侧迁移,从而形成氧离子从(2)式可以看出,当P。=P.时,E= E。,即当参比.导电。利用先进的电测技术,将电池产生的电动势,根气体氧含量与待测气体氧含量相等时,本应等于零的据能斯特方程式转换为氧含量。如果在待测气体中含浓差中国煤化工使得(2)式更接近实有和含氧量同一数量级的还原性气体H2或者CO时，际情| YHCNMHG称为本底电动势或无这些杂质也会产生电动势千扰氧含量的测定,使测氧氧量差电动势。不准确。本仪器的净化装置将H2,CO加以净化,消除2仪器的结构和型式分类