供热系统中循环水泵选择的分析和节能作法

第26卷第17期甘肃科技Vol.26 No. 172010年9月Gansu Science and TechnologySep.2010供热系统中循环水泵选择的分析和节能作法王子良(甘肃省平凉市人民政府供热站,甘肃平凉74000)摘要:分析老城区供暖 系统中,锅炉及循环泵更新增加功率升级后出现供热站内压力损失大这一-问题, 提出合理选择循环水泵的必要性及处理这一问题的一种方式。关键词:供热设备改造升级;水压曲线;问题分析;切割定律;降扬程流量;节能中图分类号:TU995在老城区供热系统中,初建供热站及系统时,由查看水压曲线图,动压图上反映出循环水泵产于供暧面积小，锅炉的功率选型小，循环水泵及管网生的50m扬程,在供热站内锅炉及管网中压力损失管径长度均小。随着城区的逐步扩建,采暖面积增为31m,而在供热主管网上只损失压力19m;这是一加,供热系统锅炉、循环水泵和管网均在不断地不同个不正常的供热循环系统,站内锅炉管网损失压力步地更新改造中扩大,这种加大就引出了一个问题，太大。所选择的供热功率升级后的锅炉,循环水泵和管网之间往往匹配性欠佳。由于这个原因的存在,将造2分析问题,查找原因成能源的浪费和设备运行和不稳定,文中只在循环热水供热系统的管段阻力损失由管段压力损失.泵的选型不匹配和改造节能方面作以分析。OP,和局部压力损失OP;组成，管径压力总损失:OP= OP, +OP;(1)1运行中 发现的问题为了分析问题方便,用当量局部阻力法公式:某供热站,原装- -台7MW热水供热锅炉,供回△P =AζzhC2(2)水温度是95 ~70C ,循环水泵为50kW ,因供热站供热面积增加,新装--台14MW热水供热锅炉,供回式中A=002787%,ζzh=ζd+ 25水温度是115 ~709C ,配用循环水泵功率110kW ,扬通过公式(2)分析可知，当某一热水 供热系统程50m,流量550m'/h,循环水泵选择较富余,其目建成后,式(2)中A是常量,ζzh也可近似地看作常的是减少各环路之间的水力失调;为确保适应温度量,只有流量C影响着压力损失OP的大小。那么变化而采用集中质调节有效。投人运行后,循环水供热站内压力损失大的原因就是系统流量大造成泵经常发热,供热系统压力参数为:循环水泵出口压的。见于这种情况,取如下三个量进行分析:力为0. 25MPa,出口压力为0.75MPa,锅炉进口压力1)计算供热系统循环水量,用公式:为0. 74MPa,出口压力为0.44MPa ,根据上述参数并ce 0.86xKxQ__ 0. 86 x1.05 x 14000对该供热系统最不利的一条回路测量计算,供回水COt1 x (95 -70)505(m'/h)压降7. 67m,终端用户资用压力3.65m,供回水温度95 ~70C ,因为是已运行系统,其余条件不考虑;绘式中:Q = 100kw ,K=1.05, Ot =95C -70C .制水压曲线图,如图1所示。=25C (原来系统进出口温度)V/al2)向厂家索要水力计算书,经新装14MW新锅炉水力计算流量为C =270m'/h,炉子内阻压力损失OP =9m中国煤化工s0m'/h。丑细AHCNMHG热站现运行循环200心v泵的流量比新锅炉水力计算流量大了近一倍,这就是新锅炉压力损失31m的原因。图1 水压曲线150甘肃科技第26卷调至23.5m。用下列四式计算调整量。3节能改进和效果本着积极稳妥原则,分析锅炉、循环泵和供热系切割定律:H2_骨》”D.二原0口 (4)H统实际,针对流量大这一问题,采取两步措施改进，循环水泵电机轴功率:N = 3Ulcosφ(5)花最少钱,使现有系统运行起来。循环水泵电机有效功率:N有=Nxη(6)其一依“切割定律”将循环泵扬程由50m降至Nzx 10Z39m,同时也降低-部分流量,其二通过水泵出口阀水泵流量:G='.H(7)门调整再降- -部分流量。调整后循环水泵实际运行计算结果及相关参数,见表1。电流由180A降至130A,其三将静压曲线由25m下表1计算结果及相关参数项目流量G功率N电流IcosP( m'/h)(kW)A)调整前5509671800.80.7039050调整后70.245.61300.0.6539通过上述切割循环水泵叶轮及调整后,供热循选择锅炉和循环泵的技术参数是合理恰当的,既可环系统压力运行参数为循环泵进口压力为保证供热系统正常运行也可避免不必要的电力浪0.23MPa,水泵出口压力0.62MPa,锅炉进口压力为费,同时该供热站改造工作只完成了一部分还具有0.60MPa,锅炉出口压力0.41MPa,水泵扬程降低一定的节能潜力可挖。11m,流量降低121m2/h,循环水泵电机功率降低参考文献:27kW,年节电量为27kWx2760h(采暧期运行时[1]贺平,孙刚. 供热工程[ M].北京:建筑工业出版社，间)=7.45万度,同时系统运行正常,供热质量可以2006.保证。.2] 吴味隆.锅炉及锅炉房设备[M].北京:建筑工业出版社,2006.4结论3] 孙长玉,袁军.供热运行管理与节能技术[M].北京:对于运行时间很长的供热站及其循环泵升级改机械工业出版社,2008.造时,选择设备的水力运行允许工况参数--定要和[4] 矿山流休机械[ M].煤炭工业出版社,1979.已经运行的管网系统水力工况参数相匹配,这样新(上接第175页)白刺0.02 x10'm'。实际生态需水农业气象1997,18(3) :5257.量总量为1.49 x 10*m' ,占民勤绿洲总用水量的5] 徐先英,孙保平,丁国栋,等.干旱荒谟区典型固沙灌19. 5%。木液流动态变化及其对环境因子的响应[J].生态学报,2008 ,28(30) :895 905.参考文献: .6] 劳家柽.土壤农化分析手册[ M].北京:农业出版社, .[1] Lousteu D,Berbigier P. Transpiration of 864 - year - old1988 :126-241.maritime pine[J]. Ocologia,1996,107;33 42.7] 孙鹏森,马履一.水源保护树种耗水特性研兖与应用[2] Cranier A. Evaluation of transpiration in a Douglas - fr[M].北京:中国环境科学出版社,002:149-169.stand by means of 8ap flow measurement[J]. Tree Physi-8] 熊伟,王彦辉宁南山区华北落叶松人工林蒸腾耗水ol. ,1987 ,3 :309319.规律及其对环境因子的响应[J].林业科学,2003,39[3] Meinzer F C,Goldstein C. Environmental and physiologj-(2):17. .cal regulation of transpiration tropical forest gap species:[9]张小由 ,龚家栋,周茂先,等.应用热脉冲技尔对等海the indluence of boundary layer and hydraulic properies和柽柳树干液流的研究[J].冰川冻土,2003 ,25(5):[J]. Oecologia, 1995 ,101 :514-522.中国煤化工[4]罗 中岭.热量法径流测定技术的发展与应用[J].中国YHCNMHG