YL1600型循环水泵电机漏油分析及对策

YL1600型循环水泵电机漏油分析及对策庞华豪湛江电厂524099OnloakageanalystsandotYt1600ypermetorof circulating waterPumpmPang HuahaoZhaljang PoiwerPlant: Zhapjang,Guangos 524099摘要由于推力头与挡油管在加工过程出现同时还会使上轴承室油位过低，造成上介绍并分析湛江电厂YL1600型循环水泵电机不同程度偏心，或安装时的装配偏心，铀承室温度偏高， 直接影响设备的安全运轴端漏油情况。制定可行的措施并进行处电机运行时上轴承室内形成极不均匀的油行。理。有效地消除漏油现象.环，其一为推力头与挡油管之间设计间3采取的相应措施关键词隙偏小见推力轴承结构简图)，并且两者综上所述，YL1600 型循环水泵电机立式电机:漏油;处理的同心度相差过大，则相对的偏心率较轴端漏油主要原因是由于推力头与档油管Abstract大，如此一来，推力头带动上轴承室的偏心，上轴承室存在凝露作用以及挡油The article present and analyzes the circs that he润滑油不断旋转，相当于.偏心泵工管高度偏低。针对上述原因制定如下措oil leak out the shat of YL1600 type motor of↓作，使油环产生较大的压力脉动，并向施并进行处理;cruating water pump. Then taking sore feasble上窜油，窜出的油沿挡油管与推力头之3.1.重新确定挡油管的位置，使其与methals dspoee the drs of he lexkage a avalaby.间的间隙流出，甩溅到电机定子表面。上轴承室同心:用导向瓦调整电机转子与key words 8221222其二为转子与挡油管的垂直度偏差，亦挡油管中心同心:调整推力瓦，用水平仪vertical motor; leakage ol; dspose存在如推力头与挡油管- -样不利因素对润检测主轴，保证电机主轴的垂直度。滑油产生偏心压缩作用。3.2.车削挡油管外园面12mm,使挡2. 2凝露作用油管变为中245 x 10 (见推力轴承结构简电机运行时，在推力头旋转带动图)，在保证强度的情况下，使挡油管与推1前言下，润滑油在离心力作用下不断流动飞力头的单边间隙将由2mm增到8mm，从湛江电厂4 x 300MW机组8台溅，撞击到上轴承室内壁及冷油器等地72ILSKA- -21型循环水泵均配备湘潭电机厂!方使 -小部分形成油雾，充斥上轴承室下转第100页生产的YL1600型立式电机，该8台电机整个空间，另外推力盘与推力瓦、导向上轴承室由于设计或制造.上存在- -些不完瓦与主轴摩擦产生的热量使上轴承室温善的地方，基建投运后该型号电机轴端度升高，进一步促使油雾形成，使上均出现不同程度的漏油现象，曾在监控轴承室内的油雾和空气体积膨胀，上及处理不当的情况下由于润滑油油量减少轴承室整个空间压力渐渐增大。由于压慢力盘发生推力瓦块烧毁的事故。此外，顺着差的存在，在压差的作用下油雾通过动54题电机主轴漏~下的润滑油溅射到电机定子及静之间的间隙向低压部分流动，在窜入转子上，引起电机绝缘下降，严重影响推力头、电机轴等地方之间的间隙中遇电机的安全运行。冷凝露，并沿电机向下流动漏到电机绕2原因分析组端部。YL1600型电机由定子、转子、机.2.3挡油管高度偏低座、上轴承室、下轴承及出线盒等 主要部因设计挡油管的高度偏低，使挡-n+r-件组成，其中上轴承室内安装着推力轴瓦、油管起不到挡油作用，当油位超过一导向瓦和冷油器等，采用32#透平油进行定高度时，电机静止时润滑油不外-中25润滑。通过现场的认真测量及分析得出引漏，但电机运行后推力盘带动润滑油起轴端漏油存在下列三种因素:转动，润滑油在离心力的作用下容易2.1偏心泵的作用越过挡油管顶部甩溅至电机定子V声中国煤化工光由承结构简图TYHCNMH G08-品，通过试验已得到证实。试验结果见结果见表四。从酯化低沸物(包括无水乙馏得 到产品的间歇式精制方法，精馏得醇)损失小、粗乙酰乙酸乙酯收率高、反|到的中 间馏份可去下批套用。这样精制4.2反应温度的确定应平稳这三点，选定双乙烯酮滴加时间得到合格的产品，收率也较高。另外，反应温度高，乙酰乙酸乙酯易分解,4-5小时，保温反应时间2小时。在此必须强调的是，间歇真空精制物料如120C时每小时分解0. 5%，同时副反应4.5粗双乙烯酮与无水乙醇配比的确!停留时间长， 对产品质量没有好处，通增多，低沸物和残留物急剧增加。试验结定过间歇精制可获得合格产品，则连续精果见表三。粗双乙烯酮中含88%双乙烯酮、7% !制获得的产 品，其质量更有保证。在70-90° C间反应，反应速度快, .高聚物、5%醋酸酐。为了得到合格产| 5.三废情况及处理副反应少，低沸物和残留物低，产品质品，必须提高反应选择性，防止副反应本工艺产生含丙酮、乙酯、乙醇、量好，选定最佳反应温度为70 - 90C。的发生，无水乙醇需适当过量，同时提乙酸的低沸物及易流动稳定安全的、具4.3催化剂量的确定高了双乙烯酮的转化率和产品收率。试:有少量乙酰乙酸乙酯气味的高聚物焦油,催化剂可与双乙烯酮反应，生成高验结果见表五。选定88%双乙烯酮与无水Z醇的摩尔均可焚烧处理。沸点产物。当催化剂用量大时，相对就6.总结降低了产品收率，成本提高，而催化剂比为1: 1.15。本工艺操作稳定、可靠、安全、经量较少时，反应速度慢。最后定为粗双4.6精制方案的确定济效益好，是适合工业化生产的工艺。乙烯酮质量的0.025%。本工艺制得的粗乙酰乙酸乙酯，在「由粗双乙烯酮制高品质Z酰乙酸乙酯小试4.4反应时间的确定精制过程中，由干中间馏份无恒沸物形由于粗双乙烯酮中含有高聚物，可成，且工艺条件决定了乙酰乙酸乙酯比的成功，预示着改进乙酰乙酸乙酯工艺的美好前景。能影响气相色谱分析结果，我们取精双较稳定，因此我们选用了真空蒸馏低沸乙烯酮进行反应时间的考察试验，试验物、真空精馏中间馏份、真空蒸馏或精参考文献表三反应温度的确定[1]MARTI OTHMARZMMERLI WLI.Pocess forthe prouction of acetoacetic acid esters(P].US:88%湘双乙无水乙反应温反应时反应液低佛物残留物产品I烯酮重(c) I醇重(g) |度(C) I间(hr)| 损失(q) |量(g)量(g)us 3651130, 19722570-120 6.58i.生7不合格[2]ECK HERBERT ;SPES HELLMUTH. Process325291| 70-100 6.5|12for producing acetacetic acid esters[P].US:US3549693, 197070-906.56合格作者简介表四反应时间的确定江玉(1972年出生)，女，江苏南通,工程师、讲师，学土。精双乙烯保梯锁率备注|双乙烯醇黛|酮滴加时时间|损失(c)(%)阆(r)| (hx)| (表五原料配比对产 品质量的影响I 88%粗双乙烯酮无永艺薛T 产品董产品收率含篁其它指标1525309」2591.95.75_ 97.1. 剧烈(mol)(nol)..T反应5.5__.L 5.5x1.08 658.5↓ 92.199.02合格l 52509_93_95.70 I 97.3I剧烈5.55.5x1.08 656.5 91.99.11合格502_96.77 9.5. 平稳. 5.，5.5x1.08 62. 91.2..9.0.0.. ↓合格5.5x1.15 I 671 93. 199.05工 合格L525.104.97111 100.15.5x1.15 675.5 94.599.16 I 合格上接第98页隙情况下相应增加其高度，使在循环水油缺陷是可行的、 有效的。泵紧急状态下推力瓦磨损后不发生动静碰磨而又起到挡油作用。而使相对偏心率减小。3.6.限制油位变动范围在25 30mm之3.3.在上轴承导向瓦架上开平衡油孔间，最高限油位以导向瓦背面调整螺栓的减少油环的形成。水平中心线为界。在对轴承箱加油时，密3.4. 在挡油管间嵌装一套组合 式封闭切注意油位在1/2处。[1].杜刚海.大型泵站机组安装与检修.水负压流动装置，通过液体和气流的作用，4结束语利水电出版社.1996在整个.上机架内形成-一个 负压，使电机内从2005年10月起按机组大修计划已[2]、YL、YLST三相立式异步电动机使用部空气压力略大于上轴承室腔体中气压，逐步对6台循环水泵电机进行上述处理,说明书湘潭电机厂使油雾不可能溢出。3.5.对设计高度不够的挡油管在保证处理后均不再出现泄漏现象。右 的地S中国煤化工(1973.10-1.工程师.证电机的安全运行。实践证推力瓦块乌金面全部磨去后还有lmm的间理措施对消除采用推力轴瓦:TYRCNMHG轮机技术管理工作。-100-