大型德士古气化炉制造工艺

制造与安装大型德士古气化炉制造工艺刘太平,武玉君,杜国珠(哈尔滨锅炉厂有限责任公司,黑龙江哈尔滨150046 )商要:介绍了目前国内最大规格德士古气化炉的制造过程和特点,阐述了关键制造工序及制造难点的解决方案,为制造超大规格压力容器产品积累了经验。关键词:大尺寸规格;德士古气化炉;制造工艺中图分类号:TH49 ;TQ054文献标志码:B文章编号:1001 - 4837(2014)05 - 0069 - 06doi: 10.3969/j. issn. 1001 - 4837.2014.05. 011Manufacturing Processes of Large - scale TexacoGasification FurnaceLIUTai-ping,WUYu-jun,DUGuo-zhu( Harbin Boiler Co. , Ld. , Harbin 150046, China)Abstract:The manufacturing processes of the large - scale Texaco gasifier were introduced , the manufac-turing difficulties and the solutions were expounded. Valuable experiences are accumulated for manufac-turing of the large - scale pressure vessels.Key words :large - scale ; Texaco gasification furmace ;manufacturing process0引言1气化炉结构特 点和主要规格参数德士古气化炉是国内现有的几种成熟的煤气1.1 结构特点化装置之- -。随着煤化工行业市场的扩大,德士该气化炉壳体由凸缘法兰、上封头、燃烧室筒古气化炉进- -步向大型化发展。某公司制造的德体、变径段、壳体锻件、激冷室筒体、下锥体、激冷士古气化炉设计金属重量已达405 t, 该气化炉外室短节及下大法兰组成(如图1所示)。壳体主形尺寸如下:$3464/ φ4474 mm x22170 mm,其中材选用SA - 387Gr11CL2和SA - 336F11CL3耐燃烧室简体壁厚132 mm,激冷室筒体壁厚162热合金钢，与介质接触气化炉内壁全部堆焊镍基mm,具体规格尺寸见图1。合金,其中燃烧室侧堆焊Inconel 625 ,激冷室堆焊该气化炉壳体板材厚、设备压力高,技术要求Inconel 600。严格,制造难度大。对此，制定了切实有效的制造1.2 技术规格参数工艺和措施,并进行技术攻关,最终解决了多气化炉容器为II类(A2)压力容器，任意CPVT大型德士古气化炉制造工艺Vol31. No5 2014允差+6mm。制造完成后,气化炉全长范围内设备中心线垂直度公差不大于16 mm;壳体圆度允2关键部件的制造难点及控制措施差+6mm;气化炉顶凸缘法兰中心线与炉体中心线间的同轴度允差不大于+6 mm,其与激冷环安2.1激冷室简体成型装中心线之间同轴度允差士3 mm;凸缘法兰中心激冷室筒体材质为SA - 387Gr11CI2,内径为线与壳体中心线的角度允差+0. 5°,气化炉托砖4150 mm,设计厚度160 mm,考虑到工艺减薄量，板水平度偏差不大于+3 mm。简体取用厚度162 mm, 简体分4节，单节长度L=2055 mm。由于技术文件要求筒体圆度允差不大于+6mm,如此厚壁大直径的筒体成型尺寸公差上封头、中S一沙控制难度很大。为保证简体尺寸公差满足技术文件要求,利于后续工序实施，结合以往厚壁筒体卷制经燃烧室简身、130+6古验2-4,从以下几个方面进一步优化简体成型工i 63200.00艺，最终将简体内径尺寸控制在4147 ~4154 mm燃烧室短节、范围内，完全满足了图纸尺寸要求。变径段、160+32.1.1激冷室筒 体成型工序流程的确定常规情况下,激冷室简体的成型应按照以下N工序进行:预弯-→卷圆-→切除直边段-→二次合口激冷室内件激冷室简体、->焊接纵缝->中间热处理-→校圆;但按照卷板机#规格书中提供的技术要求，该厚度直边段长度约为2倍的壁厚,将不可避免地造成不必要的原材04150料浪费。下锥体结合多年厚璧筒体卷制经验，考虑到SA -激冷室短节I 30+387Gr11CL2材料在中间热处理温度区间左右的抗拉强度较室温状态降幅很大，将纵缝中间热处下大法兰一01800理与校圆合并,将激冷室简体成型工艺作出如下优化:预弯- +卷圆→焊接纵缝- >中温校圆。图1气化炉结构示意2.1.2简体下料尺寸的确定钢板下料长度决定了筒体卷成后的周长πD1.3 主要设计参数是否超差;由于影响钢板周长伸长量的因素很多，该气化炉主要设计参数见表1。如卷校圆时卷制圈数、卷制时间温度、钢板受力大小、卷制速度、钢板材质屈服强度等,很难准确表1主要设计参数地计算出来。对此,- -般通过理论估算确定范围，项目燃烧室/激冷室然后参考制造厂以往制造经验进行修正。根据周长伸长量估算公式":设计压力/ MPa .9.3△L=KπS(1 +S/D。)式中0L--周长伸长量,mm.设计温度/C455K一卷制条件系数水压试验压力/MPa12. 7S一板厚,mmD,一内径,mm.总长/m≈22由于热卷时K=0. 10 ~0.12,冷卷时K =0.03 ,因此按冷卷计算时△L= 16 mm,按热卷计算炉体设计净重/t≈405第31卷第5期压力器总第258期的焊接收缩量,同时结合对SA - 387Gr11CL2这其硬度 及强度值仍会比其他位置高。基于力臂原种材质类似筒身制造经验,筒体伸长量定为35理,初卷直边段长短将会影响校圆直边段所需要mm比较准确,即下料尺寸按πDφ -35 mm。同的下压力和校圆时间。这是因为简体纵缝及其热时下料时应严格控制钢板对角线公差,避免下料影响区 在校圆过程中需承受的压力均高于其余位尺寸超差引起筒体成型尺寸超差。笔者在纵缝焊置 ,而且每一-次校圆的受压点不能处于同一-位置。后及校圆后分别测量多个筒体外周长尺寸，与理因此，直边段过长或过短都会增加校圆直边段所论数据的差值基本都在10 mm以内,这个数据为消耗的时间,甚至会造成在高温区间无法完全有筒体内径尺寸避免超差提供了基础。效地校圆直边,增加成本的同时还将影响焊缝的2.1.3激冷室 筒体中温校圆过程控制工艺评定时间;另- -方面，焊缝及其热影响区在校激冷室简体成型工艺的关键就是在中温校圆时所承受的压力过大,受压时间过长,焊缝及其圆,结合Cr-Mo钢的特性,激冷室简体校圆过程热影响区出现裂纹的风险进一步 加大。需控制在高温区和低温区进行,以避开材料脆性直边段尺寸与校圆时间协调控制到一个合理加大的温度区间,其中高温区主要用于校圆直边，的范围是中温校圆过程的关键。该工程气化炉激低温区主要用于筒体整体尺寸的校圆。初卷圆时冷室筒体初卷圆时控制单侧直边长度在2.5 ~3直边段长度将对筒体校圆过程产生关键的影响。倍壁厚后,一次加热筒体并校圆后,尺寸公差就已焊缝金属及其热影响区在经历中温过程后，满足要求,筒体中温校圆过程见图2。(a)(b)图2简体中 温校圆图简体在中间热处理温度出炉后,由于温差大，压后续还有恢复性能的热处理，这不可避免地会温度下降很快,因此工序操作的衔接对筒体中温增加控制锥体瓦片成型公差的难度。锥体1/4分校圆过程的影响很大。经测算,内径4150 mm的瓣成型后,单个瓦片的重量近8 t, 装配过程中调筒体在高温区间校圆需要的时间约1h。由于筒整难度很大,同时锥体壁厚和高度尺寸太高,焊接体与周围环境温差很大,校圆过程中筒体冷却很过程中的变形无法通过设备进行校正。两个锥体快，为保证筒体在高温区间有足够的时间进行校的大口分别与激冷室简体相接，若锥体装焊成型，圆,减少简体校圆前的不必要的温度降低,必须缩后圆度公差无法控制到与激冷室简体相近,将严短校圆前的准备时间,筒体加热和校圆之间的工重影响气化炉的最终装配直线度要求。序衔接必须迅速有效。针对锥体成型的困难,结合其他锥体成型经2.2厚壁 锥体的成型验[5),锥体成型按照如下方案进行:气化炉变径段壁厚162 mm,下锥体壁厚182(1)锥体瓦片四周留足够的余量,用以保证mm,具体尺寸规格见图3,4。瓦片尺寸;由于锥体壁厚太大，无法冷压成型,热压成型(2)锥体专用装配平台上组装,装配过程中CPVT大型德士古气化炉制造工艺Vol31. No5 2014余一片试装调整合格后加工余量和坡口,再与其介质对壳体的腐蚀,设计结构采取了在炉壳所有余3片装焊固定。与工作介质接触的内表面全部堆焊镍基合金的方式，其中燃烧室侧堆焊Inconel 625,堆焊厚度≥6φ3200mm,激冷室侧堆焊Inconel600,堆焊厚度≥3mm。T本次堆焊面积大,工作量重,对于简体、锥形10160毛坏厚162)封头等零部件可以实现带极堆焊7的部件,在对比各种大面积堆焊工艺的优缺点后,最终选用高堆焊三效率的附带磁控装置的带极电渣堆焊工艺进行生，pnconel600产。镍基合金的堆焊过程中,镍元素与杂质元素φ4150易形成低熔点共晶物而产生热裂纹,为此,针对堆焊焊材,调整和优化影响堆焊质量的相关重要焊图3.上锥体结构示意接工艺参数进行焊接工艺评定试验,确定了最合格的焊接材料和焊接参数。镍基合金单层或双层堆焊均在第-层堆焊完成后,工件整体进炉进行消氢处理,释放堆焊产生的部分热应力,降低产生焊接缺陷的风险,减小筒体圆度因堆焊产生变形的几率。2.4气化炉 壳体的总装该工程气化炉壳体总重近390 t,且需要对， φ1800接的各部件都是由卷制或压制成型厚壁简体或锥体,零件本身存在-定公差,总装过程中的调图4下 锥体结构示意整难度非常大,生产效率低,还存在一定的安全风险。(3)装焊拼缝前,应在锥体高度方向上均布为保证气化炉壳体总装尺寸公差及炉壳上接装焊3个环向拉筋固定锥体尺寸,特别是大小管的位置精度符合技术文件的要求,炉壳分成上、口附近,尽量减小锥体因拼缝焊接产生尺寸中、下三大段分别进行组装,三大段组装合格后进变化。行最终对接。其中凸缘法兰和球形封头组焊后进(4)锥体拼缝应采用对称焊接,焊缝焊至2/3 .行中间热处理,再进行烧嘴中心孔和封头环缝坡壁厚后进行中间热处理,减小焊接应力,所有焊缝口加工,以保证二者同心。由于激冷室、上下锥体焊满后再进行中间热处理,进-.步减小焊接应的壁厚都超过160 mm,接管焊接工作量大,为防力,最后一次中间热处理结束后方可拆除固定止焊接过程中焊接应力过大而产生热裂纹和应力拉筋。裂纹,激冷室、上下锥体上的接管焊至壁厚的2/3(5)锥体大小口机械加工时相互兼顾，以保后进行中间热处理,降低风险。托转盘及下大法证锥体大小口同心度,同时与激冷室相关筒体兰都在中间热处理后加工，以保证整体零件尺寸配车合车加工坡口及内外轮廓[6],以保证相关公差满足要求,利于后续总装。部件的同心度,降低炉壳在总装过程中的调整气化炉壳体三大段分别对接时,为保证整体难度。装配公差满足要求(如图5所示)，分别在炉项凸2.3气化炉 壳体内表面的镍基堆焊缘法兰处、托转盘法兰中心及炉底下大法兰处各气化炉结构(如图1所示)分为上部燃烧室选定一个测量截面，并在所测量的截面上用定心和下部激冷室两部分,煤的气化在燃烧室段完成，器定出中心点。使用测微准直望远镜利用已定出.产出气和煤渣进入激冷室段冷却和排出。德士古上下法兰上的两中心点建立炉体中心基准线;装气化炉内部,特别是激冷室侧的工作介质都具有配过程中使用准直望远镜测量凸缘法兰定位中心第31卷第5期压力容器总第258期凸缘法兰调整合格后,再利用定心器分别确定激结合所测的偏差值，调整三大段,合格后装焊成冷室及燃烧室筒体各截面的中心，并利用准直望--体。远镜测量各截面的中心点与壳体直线度偏差[8]。0.5 A._g准直望远镜+4 0.50 A3/3000土6/总长图5气化炉总装检测示意2.5大型德士古气化炉的运输4474 mm,无法使用常规板车装车承载运输。结该大型德士古气化炉的外形尺寸规格和吨位合运输路线中路桥情况,最终确定如图6所示的大,远超一-般大件的运输尺寸,运输难度特别大。“抬轿式”装车运输方案。在不考虑接管方位的情况下,零件理论高度已达:2181913000转盘、 气化炉工装筒 分载梁:J5-9耳、.西中西國國國西西國國國西西1550170506631118600图6气化炉运输方案示意(a)(b)CPVT大型德士古气化炉制造工艺Vol31. No5 2014“抬轿式”装车运输方案是结合了气化炉壳鉴 和参考。体燃烧室到激冷室的外径尺寸变化的结构特点，参考文献:运输过程中,将气化炉壳体中激冷室悬空,有效降低车货的整体高度,使用前后两板车共同承载的[1]兰州石油机械研究所.压力容器制造和修理[M].方式运输。装车时,将前车支撑点固定于前板车北京:化学工业出版社,2004.转盘上,前车承重约240 t,后车支撑点在后板车[2]李国骥，杜国珠.新型气化炉侧壁四烧嘴组件制造技术[J].压力容器,2005 ,22(6):37 -39.支座上,承重约1651,炉体重心调整至前后支撑点间距前支撑点约15 m的位置。实际装车和运[3]张利伟，都吉哲,张晖，等.水煤浆气化炉的制造[J].压力容器,2005 ,22(4):26 -30.输过程中,将燃烧室侧筒体固定于前车悬臂梁上，[4]李国骥， 王连峰，刘霞.厚壁复合板SA387Gr11CL2/同时在后车支撑点处装焊专广]制作的强度合适的304L简身的冷成形[J].压力容器,2000,17(5):41气化炉工装筒,使用20个高强度螺栓将工装筒和-43.气化炉连接固定,最终控制车货行驶高度在5100[5]袁承春.鲁奇式气化炉锥形封头组件制造技术改进土200mm范围波动,满足运输路线上的所有路桥[J].压力容器,2012 ,29(8):55 -59.高度要求，如图7所示。[6] 袁承春.德士古气化炉整体法兰制造技术[J].压力容器,2013 ,30(11):60 -65.[7] 张圆磊.90°弯头内壁整体堆焊[J].压力容器，3结语2013 ,30(7):75 -79.该煤制烯烃工程的大型德士古气化炉顺利制[8] 孟震.气化炉制造的过程的控制和检验[J].电焊.机,2011 ,41(12):72 -81.造完成，表明针对这种超大规格德士古气化炉采取的关键制造工艺措施、检测手段及运输方式是收稿日期:2014-01-15修稿日期:2014-05-10切实有效的,对产品质量和制造的顺利进行起到作者简介:刘太平(1984-),男,综合工艺员，主要从事锅了关键作用。该气化炉的制造成功,为超大规格炉及压力容器的工艺开发与研究工作,通信地址:150046板焊压力容器积累了经验,也可以为其他超大规黑龙江省哈尔滨市哈尔滨锅炉厂有限责任公司工艺处，E格板焊压力容器的制造工艺和质量的改进提供借- mail : liutaiping@ gmail. com。(.上接第68页)[8]何存富，李伟,吴斌.扭转模态导波检测管道纵向缺陷的数值模拟[J].北京工业大学报,2007 ,33(10):[1] 肖雄.换热管内旋转超声检测技术[J].压力容器,1009 - 1013.2013 ,30(9) :60 -64.[9]孙广开,焦阳,李光海，等.超声导波管道缺陷检测数值模拟[J].河北工业科技,2010,27(1):18-21.[2] 戴光,崔巍，杨志军，等.基于三维有限元的换热管[10] 董为荣，帅健,许葵,等.管道T(0,1)模态导波检测缺陷漏磁场数值模拟[J].压力容器,2009 ,26(8):数值模拟研究[J].无损检测, 2008 ,30(3):149 -21 -27.152.[3]刘年华. 换热管涡流检测和抗腐蚀技术的研究[J].[11]杨理践,张玲玲,高松巍.超声导波在钢管中的传广州化工,2008 ,36(2) :83 -85.播特性[J].无损探伤,2011 ,35(1):9-12..4] 牛晓光,刘长福，张彦新,等换热器管超声导波检[12]申传俊,王悦民,孙丰瑞.超声导波在管道中传播测[J].无损检测,2008 ,31(9) :685 - 688.的可视化模拟研究[J].海军工程大学学报,2008 ,[5]焦敬品,何存富,吴斌，等.管道超声导波技术研究20(3):31-35.进展[J].实验力学,2002,17(1):1-9.[6] ROSE J L, Recent Advances in Guided Wave NDE收稿日期:2014-03-07修稿日 期:2014 -04 -22[ Z]. Ultrasonics Symposium,1995:761 -770.作者简介:从明(1989-),男，主要从事超声导波无损检.[7]何存富,孙雅欣,刘增华,等.弯管缺陷超声导波检测技术研究工作,通信地址:430074湖北省武汉市珞瑜路测的有限元分析[J].北京工业大学学报, 2006,1037号华中科技大学机械与科学工程学院,E - mail: