镍钴分离新工艺

2013年2月第1期何焕华摘译:镍钻分离新工艺国外工程技术镍钴分离新工艺何焕华摘译(中国金川集团有限公司,甘肃金昌737100)摘要]本工艺使用商业化的萃取剂利用动力学影响因子,进行协同萃取。它适用于含N低,含杂质(如镁和锰)高的浸出液。可用于从钻溶液中分离镍,无须预先净化杂质,如先生产混合氢氧化物沉淀再浸出。该工艺适用于来自红土矿和硫化矿的宽范围含镍钻浸出液,在操作和投资成本上具有优势。对工艺过程举例进行描述,对比现有技术,进行了潜在商业优势的比较。「关键词]镍钻分离;协同萃取;动力学;半工业试验「中图分类号]TF815[文献标识码]B文章编号]1672-6103(2013)01-0001-09无论是浸出镍红土矿或是镍硫化矿,其浸出液上述这些工艺是镍红土矿湿法冶金中使用的主类似都是含有杂质的镍钴混合溶液。为了分离镍要技术路线。一个重要案例是 Bulong项目,采用钴得到最大效益,必须经过几个工序,但某些杂质的C-272从一次浸出液中成功分离镍钴。但却无法避存在(如镁和锰)往往使分离复杂化免锰随钴被萃取,这就增加了工艺成本。以往,有多个从含镍溶液中分离钴的工艺已商对于硫化矿,则有另一种选择,它可通过选矿业化,但都是采用磷酸类萃取剂 cyanex272,简称冰镍熔炼代替浸出,有效除去绝大多数有害杂质。C-272)从含镍溶液中选择性萃取钴。虽然这个萃取得到含镍钴的冰铜进行浸出,并用C-272分离镍和剂净化分离溶液效果很好,不过它也能萃取许多浸钴。至今几乎所有硫化镍矿都用此法处理。不过,出液中的其它金属。溶液净化较经济的方法如溶剂现存的硫化矿不一定都适合这一技术路线。萃取、硫化沉淀或氢氧化物沉淀能有效除去如铜、锌上述所有预处理工序(沉淀、再浸出或熔炼)费和铁这些金属,但其它如镁和锰这些杂质则不容易用昂贵同时一次浸出液分离镍钴时仍然有杂质存在。分离,这就降低了C-272的效率。因此,在使用这类萃取剂或其它钴分离工艺之1现有钴萃取技术前需要先将镍、钴从初始浸出液中的杂质中分离出商业化运转的工厂中通常采用磷酸类萃取剂来。即C-272萃取钻,它对镍有很好的选择性,钻产品质量(1)镍钴以混合氢氧化物沉淀形式存在,随后用也很好酸或氨再浸出。这一技术路线已在 Cawse和 Raven如上所述,这种萃取剂对浸出液中存在的杂质,thorpe/YEP项目中应用成功。如铜、锌、铁(I)、镉、钙、镁和锰不具选择性。为了(2)镍钴以混合硫化物沉淀然后用氧、酸或氨证明这点用模拟浸出液进行了初步试验。再浸出。这一技术路线已在 Murrin Murrin,Moa人工合成的浸出液成分如表1所示。Bay/Sherrill和 Coral Bay/Niihama项目中应用成功。第一段萃取萃取剂采用C-27210%(v/y),以分析纯的煤油做稀释剂。萃取试验的目的是使萃余液中的Ni/Co比>译者简角何换华(1932、男东省兴学人大学本科,教66NE凵中国煤化工Cn的萃取率高工,原金川公司负责技术及管理工作。必须>986%CNMH(度[收稿日期]2012-07-01基本操作参数:pH51-5.5,温度60℃,停留时中国有色冶盒A卷生产实践篇国外工程技术表1C-272萃取模拟红土矿浸出液的给液和出液分析一水相O/A相比Cl浸出液76718610126675216段萃取8410l1451段萃取18675015460间5分钟,在不同的有机相和水相相比条件下保持到NiCo>666:1的目标,因此再进行第二段接触。有机相连续,用苛性碱保证混合澄清槽内的pH相比O/A仅为1:1,其他条件相同。给液和两段萃余本试验是两段连续试验。第一段由新鲜有机相液的分析结果见表1。第一次和浸出液接触;在控制条件下停留5分钟后两段每个元素的萃取百分数见表2。让混合液分离,产出水相和负载有机相。水相没达镍的萃取率是基于有机相中N的分析结果(1表2模拟红土矿浸出液C-272萃取结果萃取阶段OA相比Ni/Co比Ca/%o5.621:10.27.199.9段和2段分析结果分别为7mg/L和16mgL),其他高,第三步洗涤也是必须的。元素的萃取率是由水相分析结果计算的。对于溶剂萃取来说,首先需要除去某些金属,即钴比镍优先萃取,但经过两段及过量有机相的铜、锌、镉和铁,它们妨碍萃取过程。图1给出了工萃取才使水相最终满足所需的NiCo比。然而,此艺流程示意图,新的分离工艺包含其中。时实际上差不多所有的锰和大量的镁也进入有机N、Cu、C精矿—加压浸出相。根据钠的分析结果,试剂消耗是:1g的钴消耗362g的NaOH,这是很高的。用这种试剂处理红土洗水固液分离浸出渣矿浸出液,显然有困难。据观察,在这362g的NaOH中,大约有25g或总量的70%都是由于萃取467%的镁消耗的。然而,这种条件下如果洗涤级萃取Cu电积…-阴极铜数够多,镁可被钴大量洗脱。因此,由镁引起的碱耗实际没那么高。降低镁的萃取率,如上述镁的萃取CaO除Fe一铁渣(送废渣场)率降低到1/10即47%,根据上述试验,用C-272萃取Co,其碱耗是1gCo大约13 g NaOH硫化沉淀一ZnCd、Cu杂质2工艺描述钴镍分离钻净化「钴产品CSIRO(澳大利亚国家联邦冶金研究院)已开发出从锌和锰溶液中分离镍钴的萃取工艺。此技术采MQ镍的碱化的氢氧化物产品用的是两种或两种以上的萃取剂协同作业,称SSX即协同溶剂萃取。除镍新工艺的研发由CESL和 CSIRO完成的,采用一含镍泥(返回加压浸出)SSX从含有其他杂质的镍钴混合溶液中选择性萃取除镁含镁泥(送渣场)钴。得到的萃余液镍钴比高,完全能满足LME镍品级的要求。采用 Versatic10和Lx63混合物协同萃取可达到上述效果。图L镍回收工岁流程图同其他任何萃取过程一样,该工艺分两个基本镍矿或料中国煤化工化以除去CNMH步骤:萃取和反萃。如果料液中的杂质锰含量特别(1)铜萃取2013年2月第1期何焕华摘译:镍钴分离新工艺(2)铁和铝,用石灰石或石灰形成氢氧化物沉淀是:(1)全反萃,(2)选择性反萃。过滤除去。萃取时必须保持理想的pH,可以通过以下方法(3)少量的铜、锌或镉,用H2S沉淀过滤除去。达到得到的镍钴溶液(仍然含有某些杂质如镁、锰、钙)为(1)加入中和剂至混合液中和产生的酸新的钴分离工艺备用。(2)萃取前预中和有机相,以使萃取后的pH符21萃取合预定值。这就是所谓皂化最好在pH4-5这一较窄范围内进行萃取。如如图2所示,全反萃时,采用稀酸经过三段反常规萃取一样,萃取时产生H离子:萃,有机相中的>9%的钴和大约80%~90%的镍可M'(水)+2RH(有机)→MR2(有机)+2H(水)以萃出。实际上没必要全反萃镍,反萃后的有机相两段萃取加压浸出液可萃取97%~99%的钴。中留下一些镍反而更加经济。反萃段是逆流运行。本文后面的图9列出了萃取效果最好的并联萃取流反萃液中要有足够的游离酸,以使反萃后的溶液中程含有3~10g游离酸。反萃相比O/A为15-20/l第一段萃取,经硫化沉淀后的加压浸出液与皂温度是关键操作条件,由于镍反萃的动力学速度较化过的有机相在预混槽中短暂混合,混合液通过管慢,反萃段的温度最好保持在45-50℃。道反应器,利用在线混合器延长停留时间。富钻溶液苯取后的水相再与化有机相接触进行第段负机用s1s2s」接有机相萃取。二段萃取后的水相NiCo比很高,可进入后有机相走向面的镍沉淀或其它精炼步骤。水相走向两段萃取的负载有机相合并反萃。大约99%的图2全反萃示意图钴从浸出液中萃出,另有约12%的镍被萃出。对选择性反萃时如图3所示,负载有机相与稀酸NiCo比为10/1的典型红土矿浸出液来说,萃取后有逆流接触。为了选择性萃取钴使大多数N留在有机相中的NCo比大约是2:1机相中,第一段操作中采用低酸浓度、低温、相接触22反萃时间较短。第二段反萃采用浓酸逆流接触,可除去反萃有多种方法取决于是先选择性反萃钴,还有机相中大约90%的镍。由于镍反萃动力学速度较是镍钴一起反萃。本文进行了各种不同规模的间慢,这一作业在较高温度下进行,并保证足够的混合歇、半连续和连续的反萃试验,其中两个主要方式时间。稀酸镍反萃液(与镍电积残液混合)富钴溶液送钻回收钴反萃镍反萃(S1)镍反萃S2浓酸液负载有机相一反萃后有机相有机相走向水相走向图3选择性萃取示意图23洗锰的时间间隔取出混合后的样品。通过 Whatman Ps由于红土矿中通常含杂质锰很高,在红土矿协滤纸分离混合样品的两相,每个样品的水相用045同萃取(SSX)流程中,负载有机相必须除锰。负载μm的超级膜过滤器过滤。有机相中的镍、钻浓度有机相与富钴溶液混合,镍和钴优先萃入有机相,而用分光光度计快速测定。一些重要的有机样品用锰被洗去。洗涤液返回加压浸出反应器中,有机相400g/L的HSO在40℃下进行反萃。反萃液用进入反萃段。045μm超级膜过滤器过滤,过滤后的水溶液样品3间歇性试验用ICP-AES进行分析。所有间歇性动力学试验都在恒温水浴中的不锈31间歇性那从镍中中国煤化工用协同萃取钢矩形箱内完成,矩形箱容积为半升。用悬臂搅拌器在设定的相比和温度下进行两相的混合。按设定剂萃取和反萃CNMH烂异,尤其是使中国有色冶金A卷生产实践篇国外工程技术用 Versatic10和Lx63时。两种萃取剂的浓度可以变化,若要最大限度萃取钴就要损失镍(萃取镍),最佳的组分应该是025MV10和025MLx63(相当于间歇性试验使用的合成溶液成分见表3,该溶4.7 vol% V10F 14.0 vol% Lix63)液模拟了美国 Mesaba铜镍项目中低品位硫化镍精20矿用CESL镍工艺加压氧化,浸出液净化后的成分。合成溶液设计成与该流程中的净化后镍溶液相配。CESL镍工艺加压氧化浸出中使用氯化物作催0306090120150180210240270300化剂因此含有17g/L的Cl。溶液中的NiCo比大时间/s约是20:1,完全符合硫化镍矿的情况。与萃取钴有图5钴的萃取率随时间的变化关系图关的主要杂质是镁、锰和钙,其它金属杂质铜、锌和70铁在前面的净化过程中已大量除去。镁大部分是镁6.0--pH沉淀镍时由底流溶液带来的。>pH4.5表3合成溶液的成分(镍硫化物浸出液)gL40Ni Co Mn Me K al Ca Na si CI Zo E3020.31.0604411.30.250.0210.5640.210.03511.70.0322.0pH为5和相比O/A=1:1的初步试验结果见图4。结果表明,钴和锌萃取很快,<60秒时呈现峰值,萃取率<50%,之后快速下降。其他金属的萃取0306090120150180210240270300时间/s速度慢很多,尤其是镍,但随时间的延长逐渐增加。铝呈中间状态,60秒后萃取速度较快,且之后也不图6镍的萃取率随时间的变化关系图下降。重要的是镁锰和钙的萃取率很小。很好的选择性。但是钴的萃取率60秒达到峰值后开始下降,而镍的萃取率继续缓慢增加。44%的钴萃取率是不能满足镍净化需要的,除非进一步处理或用更高的O/A比。对其它一些变量也进行了试验:稀释剂种类,相的连续性和混合速度的影响等都很小。对不同浓度的两个萃取剂进行了试验。将有机相的成分由4V% Versatic10和14vol%Lix63改020406080100120140160180200变至38Vol% Versatic10和19.5Vol%Lix63,钴的时间/s图4金属萃取动力学图萃取和钴对镍的选择性不会同时增加。对给定的Co/Ni比值,能稍稍增加钴的萃取率,延缓了钴被镍(即金属萃取率随时间的变化关系图)置换的发生,因此增大了操作空间,有利于钻的萃些其它变量,包括30℃、相比OA=05:1时取。 Versatic10浓度降至28V%结果也较好但降pH的影响结果见图5和图6。发现钴的最佳萃取至1.9v%对金属萃取速度有明显的副作用。pH在45-50,这个范围内主要杂质如镁、锰、钙和钴和镍的萃取动力都随温度和时间增加而增氯化物萃取率很低,在最初的4590秒钴的萃取动加。然而由于镍的萃取动力随时间的增加比钴增加力学比镍快很多。的快,结果是钴被镍置换使钴的萃取率降低。似乎pH为4时经过60秒后合成溶液中钴的萃温度对镍的考中国煤化工大。在低温下取率是40%,相对应的镍萃取率<3%。这是相比萃取钴比萃耳CNMHG20℃)存在其O/A=1:1,单级萃取的结果表明在这种情况下,有自身的热平衡和澄清速度的问题。因此,选择一个2013年2月第1期何焕华摘译:镍钴分离新工艺折中的30℃的温度,从镍中分离钻是合理的,也易于操作。温度对镍钴萃取率的影响见图7和图8。800.826040860000043250鲁30℃Ex1-00sEXl-605EX2-15sEX2-30sEX2-455EX2-605Ex2-905一35℃图10钴和镍的萃取率随时间的变化2040℃10321钴的选择性反萃020406080100120140160180200新鲜有机相在相比A/O=1:1,pH45,温度30℃时间/s条件下与水相混合60秒后停止并取出样品,使两相图7温度对钴萃取率的影响分离。负载有机相与含有5 g/L H2so40.2MNaSO4的反萃液以1:1的相比在30℃下混合,并按时间隔取样分析。用5g/LHSO4在AO=1:1,30℃条件下混合60秒,将近95%的钻被反萃,显示钻的反萃动力很快。在同样的条件下,镍的反萃动力缓慢得多,仅40%被反萃。用3g的HSO4,钴镍的反萃动力较慢,但选择性大于5g/LHSO4显示出反萃液中的钻镍比高于用低酸的反萃液(见图11),唯的问题是反萃液中的钴浓度较低。许多实用的低相比反萃被证实可实现选择性反萃。这与获得较高浓020406080100120140160180200时间/s度钻产品的目标一致图8温度对镍萃取率的影响为达到钴的目标萃取率97%-98%,显然需要多级萃取和合适的相比。0∞03g/L酸-C3gL酸-Ni采用两段连续并联萃取模式(见图9)在pH455g/酸-Ca30℃和相比O/A=1:1(两段相同条件下,钻的萃取505g1.酸-Ni率达到97.8%,负载有机相的Co/N的浓度比平均为30046(见图10)。20水相萃取有机相一次萃取送往反萃时间二次萃取图11钴和镍的反萃动力学萃余液(即钴和镍的反萃率随时间的变化图图9萃取流程示意图用OA比低至40:1,30℃下得到的钴产品溶液,32间歇性反萃试验钴镍比是正值。钴的反萃试验O/A=1:1,但反萃液测试了两种反萃方式,即选择性反萃钻后接反使用高浓度针凵中国煤化工N)去模拟萃镍,或是镍钴一起反萃。下面介绍的是选择性反O/A=40:1的CNMHG的反萃效率萃钴的试验情况。并保证高选择性C△Co△N>10),得到的钻电中国有色冶佥A卷生产实践篇国外工程技术解液含钴很高。进行了一些条件试验包括pH的控制方法,不322镍的反萃同的有机相组成,不同的pH,3个混合槽一组,但没负载有机相与含有3或5gH2SO4的反萃液混有一个成功。混合搅拌槽的有机相和水相是连续加合,进行选择性反萃钴,混合60秒后停止并取样,反入的,产出的乳化液由溢流排出,这就导致某种程度萃钴后的有机相与不同的反萃液,在不同温度下以的返混。试验的结论是选择性萃取钴必须堵住乳化O/A=1:1进行混合,按不同间隔取混合溶液样品液流。因此试验采用了管道反应器,结果证明这个(30ml)送分析。作业方式很成功。发现温度对镍的反萃有重要影响,选择性反萃41用管道反应器进行连续萃取试验钴后的有机相用50g/LHO在40℃混合8min,镍萃取系统由两组并列组成,浸出液流入两列中的反萃效率与30℃比较提高40%(由52%提高至的每一个管道反应澄清器中,而有机相并列流过。94%,见图12)。故反萃镍还需要较高的温度(45~这样新鲜的皂化有机相进入两列中的每个独立反50℃)。应器,经过单级萃取后再收集到负载有机相槽中。两列反应器的设计采用相同的设计标准(不同的混00000合时间除外)反萃系统由3个常规的混合澄清槽组成。反萃凶室全部配有蒸汽加热盘管,由电磁阀控制。4.2硫化物给液中萃取金属连续试验所用的协同有机相由195V/%Lix63,3.8V/% Versatic10和 Shells d80稀释剂日组成。萃取段条件:一级萃取pH39-4,二级萃取050100150200250300350400450500pH41-43,温度30℃。给液品位见表4。时间/s图12温度对镍反萃的影响表4加压浸出液的品位在50℃温度下进行优化镍反萃的研究,发现在Ni Co Mn低相比(O/A=5:1~20:1)下反萃效果不好,有机相中21211780603残留镍较高(>0.4gL)。镍的反萃试验,用高镍浓第一段平均萃取率Ni为53%,Co为71.5%,没度(16gNi)和10g/LHSO的溶液(模拟有机相:有杂质被萃出。第二段萃取率是N为89%,C为循环水O/A=20:1)作反萃剂在OA=1:1,50℃下混897%,所有萃取结果见表5。合10min,有机相中的镍<0.2g/L。表5萃取结果4连续试验NiMn成功完成间歇试验后,接着进行了连续试验,首5.371.5先是半连续方式,然后在半工业试验厂完成连续试验合计142969<0.1这些试验是在 CSIRO和CESL两地完成的,下二段总的镍钴萃取率分别为142%和面的数据大多数是在CESL半工业试验厂的设备作96.9%,最终萃余液中的NC比为734除镍外所业中得到的,而流程完全采用CESL的Cu-Ni工艺。有元素的萃取率均依据水相的分析结果计算,镍的最初的试验是在普通的混合搅拌槽以半连续方萃取率则依据有机相的分析结果计算。如表5所式进行的,一如通常的做法,期待它的结果能达到上示,镁、锰和钙不被萃取。述小型装置获得的结果。43硫化物给液的反萃混合澄清槽进行的连续试验显示出更差的结负载有v中国煤化工的有机相含果,比起间歇试验的结果钴的萃取率小很多,因而<0.25g的CNMHG钴比NCo最终萃余液中NiCo比较低。3/1。反萃作业为三级逆流萃取,温度40℃,0:A=2013年2月第1期何焕华摘译:镍钴分离新工艺(15-20):1,反萃液游离酸浓度~81g/L。反萃前后镍钴的总反萃率分别是90%和994%,反萃后水相和有机相的平均结果见表6有机相中的镍含量<200mg,表明可以用更少的酸表6水相和有机相混合反萃的数据负载有机相给液反萃级数反萃后有机相产出水相反萃率Ni/mng·L2 Co/mgL Ni/mg· L- Co/mg L Ni/mg: L" Co/mg·L4 Ni/mg L Co/mg L" Ni/%Col%s2319401990384340190003660113012200909合计908或更高的OA比反萃。/g金属可知,对应该有机相平均金属2.2g几而言,反反萃过程中游离酸的浓度见表7。997%的酸萃该有机相时计算出所需酸的理论量是37g游离在反萃过程中消耗掉了,在富钻液中仅残留025gL酸几有机相。的游离酸。44硫化物给液的试剂消耗表7O/A=15:1反萃试验的水相游离酸浓度g进入两段萃取之前,反萃后的有机相用30%反萃级数NaOH溶液皂化(预中和)。计算碱耗可依据两个方水相游离酸给液810法。首先是每隔特定的运行时间,碱液流入皂化槽。最终钴反萃液用于第一段萃取的NaOH30%的量是20g/L有机帼,第s2产出→S二段萃取是21g/有棋料s3产出→s235.6另一种碱耗计算方法是以Na的分析来计算每萃取1g钴消耗的碱量(g),按照这个方法的分析和反萃1g金属所需的酸(g)理论量可以通过计算计算结果见表8。确定。方程式(1)计算显示反萃1g金属(即镍和钴)45红土矿料液的萃取所需酸的理论量是167g(HO):在完成硫化物给液试验后开始红土矿合成给液I Mol H2S04△Nd)N克分子量1M0N×硫酸克分子量(成分见表9)的试验。除了混合时间碱耗、额外的锰洗涤之外,几乎所有工艺条件、有关设备和操作条gHs04件都保持不变。镍和钴的总萃取率分别为117%和1×5811x1×98=1.67gH2O4g(1)989%,最终萃余液中的NCo比为796进人反萃系统的有机相测得平均含N18g/L,第一段萃取镍的平均萃取率为49%,钴的平均含Co04gL,并有微量杂质那么由1.67g游离酸萃取率为85%,萃取的杂质极少。第二段镍钴萃表8硫化物给液的新工艺碱耗水相有机相料液0:ANi/Co Co/mgL- Na/mg L- Co/mgL- Na/mgL-t浸出液皂化有机相BDI8.2萃余液/载有机相73724BDL表9加压浸出液成分表10总的萃取率%红土矿69806498012200212段萃取85.52.0<0.<0.1取率是N67%,Co92.1%。总萃取率见表10二段萃取中国煤化工1<0由表10可见,仅有少量锰被萃取,镁和钙不被合计HCNMHG.1<0.中国有色冶金A卷生产实践篇·国外工程技术萃取。半工业工厂洗锰试验操作条件见表11,分析结46红士矿给液洗锰果见表12。结果显示锰的洗涤率>9%。反萃工艺包括洗锰工序,工艺过程见图13。表11洗锰操作条件洗锰溶液给料流速用方程式(2)计算保持混合负载有机相流量洗液流量混合时间温度OA比CoMn负载有机相min/mL min洗锰送洗锰槽5343/10.88送钻净化反萃1表12洗锰中间工厂试验-水相机相分析结果水相有机相反萃2Ni/ Co/ Mn/ Ni/ Co/ Mn送皂化槽反萃3反萃液钴萃取液/负载有机相6500614075628163有机相走向水相走向负载有机相35601403879045821洗后液/图13洗锰及反萃工艺流程槽中CoMn=1:1。即有机相中Mn为0.2g,流量为47红土矿给液的试剂消耗085m/min;水相中Co为50g/L,流量为0.02ml/min萃取过程中发生如下基本反应,会产生H∵方程式(2)M"(水)+2RH(有机)=MR2(有机)+2H(水)0. 2g Mn 0.850L 017g Mn该反应会使水相中产生更多的酸。萃取效率取决于pH,为使萃取过程保持稳定的pH,有机柑需要508°xy=min0. 17g MnL预先用碱中和(皂化),以达到预定的萃取pH值。0.17gM碱耗按照钠、钻分析结果计算,为萃取1g钴消(2)耗34 g NaOH,分析结果和计算值见表13。表13红土矿给液的新工艺碱耗有机相料液nAoH/gCoNi/CoCo/mgLNa/mgLCo/mg.L'Na/mg“L浸出液/尾化有机相BDI:1萃余液/负载有机相805:118785结论降低成本和提高收率,部分可在前期产出干净的钴本课题研发了从镍中分离钴的新溶剂萃取工溶液。艺,该工艺可应用于典型的浸出液,无须进行常规的本工艺已通过小型半工业工厂的连续试验,但镍钴沉淀再溶解过程。尚未进行商业化试验。新工艺与通常的镍萃取分离工艺不同,它利用本工艺很简单,对典型的浸出液,几个操作步骤了镍钴萃取和反萃动力学的差异。到目前为止,利就可使钴的萃取率达到>97%,萃余液中的镍钴比用了 Versatic10和Lx63两种萃取剂的协同作用,当>700:1,镍的萃取率大约15%,这样反萃液中含有然也有其它组合的可能。镍和钴,镍钻比在(2~4):1之间。反萃液中无锰和本工艺主要适用于那些除去了Cu、zn、Fe的溶镁,可进一步利用现有技术(如C-272萃取)生产干液,因为这些元素会干扰分离过程。然而该工艺对净的钴溶液,镍返回镍系统。于其它重要杂质如锰镁和钙选择性极强,而这些杂负载有机相很容易用稀酸反萃。而钴的反萃比镍更容易,这你中可能质是现有镍钴分离工艺的难题。中国煤化工本工艺可应用于硫化物精矿和红土矿的浸出溶试剂消耗萃取1g钴液。对硫化镍矿和精矿,还需多种湿法冶金工序以大约消耗35CNMH的1t钴消耗2013年2月第1期何焕华摘译:镍钴分离新工艺1.5t的NH3,或t镍消耗0.5tNH3,远小于商业工厂主要是由于萃取要求流体呈平推形式流动。传统混用现有技术从不纯溶液中萃取钴的碱耗。对来自硫合澄清槽中反萃效果很好。化镍精矿的浸出溶液(镍钴比更高)其试剂消耗大约少量的锰(<5%)与钴一起萃出,但很容易用钴是红土矿的两倍。反萃液洗涤除去。在管道反应器中进行萃取效果很好,停留时间苏平校对短,压力适中,但在传统的混合澄清槽中效果不好,摘自ALTA2010会议A new process for cobalt-nickel separationTranslated selectively by HE Huan-huaAbstract: The process uses synergistic solvent extraction(SSX) with commercially available reagents, but in anovel and efficient manner using kinetic factors. It is applicable to dilute nickel leach liquors containing highlevels of impurities such as magnesium and manganese. It therefore allows the separation of nickel from cobaltwithout the usual need for prior purification, such as the standard production of a mixed hydroxide precipitationand a subsequent re-leach. The process is applicable to wide range of nickel-cobalt leach liquors, derived fromboth laterites and sulphides, and should have attractive operating and capital costs. The process is describedwith examples and some illustration given of the potential commercial advantages, compared to existing technologyKey words: cobalt-nickel separation; synergistic solvent extraction; kinetic; pilot test少必小少必必必必①必必必必必必必必必必必必必必办办办必必必必办必必我国稀土元素分离技术获重大突破稀土元素分离作为稀土领域的关键技术,一直是业界的攻关难点。由包头市世博萃取装备有限公司、包头稀土研究院和内蒙古包钢稀土(集团)高科技股份有限公司合作完成的稀土离心萃取装备及工艺技术项目,近日在北京顺利通过了中国稀土行业协会和中国稀土学会组织的成果鉴定,标志着我国稀土萃取分离装备及工艺技术获得重大突破。依托该技术建成的年处理碳酸稀土5000t的离心萃取分离生产线和一条年处理3000t钕铁硼废料稀土回收生产线产业化项目,已经为客户提供了镧、铈、镨、钕和镝的氧化物、氟化物、碳酸盐等多个优质产品。新型装置生产线经过近三年的连续运转,证实了该工艺及设备的可靠性。多年来我国稀土分离一直采取箱式槽萃取分离技术,资源采收率和循环利用水平难以获得提升。该项技术及装备成果的研发和产业化对提高稀土分离效率,环保清洁生产,以及实现稀土分离生产设备升级换代具有重大意义,也是徐光宪院士创建的稀土串级萃取理论的一次创新性突破。该项目整套生产线是以自主知识产权的CTL-500FB型离心萃取机和数字化流量系统设备为核心,采用自动控制及其全功能操作软件以及配套设施完成对各类稀土原料的萃取分离。萃取工艺及装备具有效率高、稳定性好、分离速度快、自动化程度高等优点,与目前稀土行业内普遍使用的箱式萃取器相比,具有压槽量小、占地面积少效率高等特点,各项指标达到国际先进水平。该萃取分离生产线由多台新型离心萃取机、自动控制系统和全自动流量系统三部分组成,多台离心萃取机采用逆流串联,设置旁路管道连接并与自控相结合。与传统的箱式萃取分离技术相比,项目生产线极大地提高了搅拌强度,因而传质效率高、处理能力大;同等生产量的情况下,萃取剂用量少、产品压槽量小;萃取剂的水溶损失显著减小;工艺平衡时间短(单级平衡仅为30s),开中国煤化工体系全封闭,无稀释剂挥发损失,极大地减少消耗,生产环境大为改善;操作自动化HCNMHG成本降低。