低压塔取环向焊缝的焊缝系数？

低压塔厚度通常由风载、地震载等产生的轴向应力(弯曲应力)控制，筒体厚度需要同时满足内压，也需要通过轴向应力校核，见NB/T47041的“7.2 计算步骤”，通常内压所需厚度较小。

有文献认为，像低压塔这种厚度由轴向应力控制的情况，内压厚度计算时焊接接头系数应取环焊缝，而不是通常的纵向焊缝(壁厚由环向应力控制)，这种取法在ASMEVIII-1体系下是正确的，但在GB/T150体系下这样师出无名。

首先，我们来看下ASME内压筒体厚度的计算。ASME VIII-1 UG-27规定，筒体厚度取下列(1), (2)式中的较大值。(1)为环向应力(纵缝)决定的厚度，(2)为纵向应力(环缝)决定的厚度。标准最后的注释第20条，解释说，在环缝焊接接头系数小于纵缝的一半，或者因附加载荷导致轴向应力起决定作用时，厚度将由(2)式决定。

但GB/T150没有ASME VIII-1这么严谨，内压厚度计算式中只有ASME的(1)式，而(1)式是环向应力下圆筒厚度的计算式，应当取承受环向应力的纵缝的焊接接头系数，如果按上述文献所说的，取环向焊缝的焊接接头系数，显然就“错位”了。这文献这样的思路是对的，要怪只能怪GB/T150的不完善了。

另外，ASME VIII-1中，如果设备上的环缝(B类)不进行无损检测或只是单面焊，那么筒体或封头的纵缝(A类)焊接接头系数需要降档，不能取1.0。无缝筒体或封头，也当作有A类焊缝但经100%射线检测的等效有缝筒体或封头。这是因为ASME认为，A类和B类焊缝是会相交的，B类焊缝的质量会影响A类。

文献：李东平. 压力容器焊接接头系数的本质与选取. 石油化工设备技术,2018,39(4).

附 ASME VIII-1 ENDNOTES

20 These formulas will govern only when the circumferential jointefficiency is less than one‐half the longitudinal joint efficiency, or when theeffect of supplementary loadings (UG-22) causing longitudinal bending ortension in conjunction with internal pressure is being investigated.

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本小工最近工作任务繁重，可能没法太经常咬文嚼字，不过有空就会来分享分享资料。