要求以上三部分应力之和，即σ1+σ2+σ3≤许用轴向压应力[σ]cr。
简便起见，标准将弯矩产生的弯曲应力与轴向载荷产生的轴向应力同等看待，只是适当将风载荷计算中的体型系数K1适当放大。
NB/T47041-2014《塔式容器》的7.9.2规定，许用轴向压应力[σ]cr=min{KB，K[σ]t}。
1）K为载荷系数，按NB/T47041之7.1的规定取1.2。
这是源于GB/T150.1的4.4.4条：当地震载或风载与其他载荷组合时，允许元件的设计应力不超过许用应力的1.2倍。
根据许用应力的定义有：K[σ]t=1.2[σ]t≤ReL/1.5，即[σ]cr≤K[σ]t≤ReL/1.25，也就是说设计中将圆筒中的压缩应力控制在材料的屈服强度以下，避免筒体出现塑性变形。
按NB/T47041之4.3.4的规定，B由所允许的最大应变A=0.094δe/Ro查GB/T150.3相应的外压应力曲线图（A-B曲线）确定。
对于弹性失稳（即A-B曲线的斜线段）有：B=2AEt/3，将上述A计算式代入有B=0.0626Etδe/Ro，大致相当于Timoshenko（铁木辛柯）小挠度理论解（见下面的标准释义截图）取安全系数10.0，也近似相当于Kernpner（凯谱涅尔）大挠度理论解取安全稳定系数3.0。
A-B曲线包括弹性失稳和非弹性失稳。但只有当轴向应力大于材料的弹性极限（或屈服强度），圆筒才会出现非弹性失稳。对于塔器来说，标准要求其轴向应力不应大于屈服强度，见上面的2）。
以上讨论的是塔器的局部失稳，对于细高塔（H/D>63.5，见塔器标准释义）还可能存在类似于细长杆的失稳，也就是欧拉失稳。对于欧拉失稳，NB/T47041认为H/D这么大的塔少见（见标准释义的P78），而没有给出计算方法。
不过，新的“压力容器-分析设计”标准（征求意见稿）在其第3部分“典型受压元件及结构”的5.11.3一节中（见下面的书签截图），给出了不同载荷组合下圆筒的局部失稳、柱状失稳时的许用轴向压缩应力，可供参考。这部分内容应该是来自ASME VIII-2的4.4.12 Combined Loadings and Allowable Compressive Stresses。
参考文献：
[1] 王者相. 轴向载荷作用下薄壁圆筒体临界应力计算的新方法[J].
[2] 曾庆勋. 关于改进塔类设备失稳临界应力计算方法的建议[J].
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