煤炭采空区对水库渗漏影响研究

第47卷第4期人民长江Vol.47 ,No.42016年2月Yangtze RiverFeb.，2016文章编号:1001 -4179(2016)04 -0000 - 00煤炭采空区对水库渗漏影响研究王玉涛(中煤科工集团西安研究院有限公司,陕西西安710054)摘要;结合咸阳市某拟建水库的工程地质条件及采空区赋存状况,通过现场试验,探查了采空区边缘裂隙带分布特征,在分析采动对岩体完整性及渗漏性影响的基础上,评价了采空区的稳定性及其对水库渗漏性的影响。评价结论认为,水库水体荷载不会引起采空区“活化”,采空区对拟建水库渗漏影响较小。现阶段,采空区引起的水库增加的极限渗漏量为1 004.41 m2/d,约 占水库设计年平均流城径流量的0. 87% ,随着时间推移,采空区将逐步趋于稳定,渗漏量将逐步降低。鉴于此,建议对采空区加强监测。关键词:采空区;活化;稳定性;水库渗漏中图法分类号: TV697文献标志码: ADOI:110. 16232/j. enki. 1001 -4179. 2016. 04. 001在过去的几十年中,由于煤炭资源的大量开采,使要的作用。我国众多矿区形成了大面积、大规模的采空区川。随水库淹没区内存在小庄煤矿、文家坡煤矿及火石着经济的发展,对煤炭等矿产资源的需求快速增长,新咀煤矿，受煤矿开采影响,2014年初水库库区地表出的采空区也在不断地增加。同时伴随着国家基础设施现大量裂缝。为了解地下采煤活动对水库工程的影建设的扩展,许多水利设施不得不穿越或建设在采空响,进行了评价研究工作。区上[2]。渗漏是水库建设过程中需重点关注的问题,通过调研可知,对水库库区渗漏存在影响的采空而目前对水库渗漏评价的重点主要是针对坝基浅部地区为火石咀煤矿8712和8714工作面，水库与采空区层或临谷渗漏的研究,而对水库深部地层,特别是存在相对关系见图1。两工作面长度均为209 m,开采方向采空区地层的渗漏研究却很少。因此,开展采空区对由西向东推进,月推进速度130 ~240 m。水库渗漏性影响评价的研究,对我国矿区水利设施的建设具有十分重要的意义。1工程概况及 采空区背景本2年242留2办20212013某拟建水库枢纽工程位于陕西省咸阳市境内泾河左岸--级支流上,由大坝、泄洪设施及输水设施等建筑中成公高自品2m面分物组成,为II等中型水库工程。水库大坝采用均质土29222022222222988-8坝,坝顶高程908.0m,正常蓄水位903.0m,校核洪水位907.6 m。水库设计总库容为8 515万m',年供水中国煤化工量2220万m3,对解决该地区城市现状供水保证率低下、供水量不足等问题以及地方经济发展起到非常重MHCNMHG相对位置收稿日期:2015-04-21修回日期:2015-10 -02作者简介:王玉涛,男,助理研究员,硕士,主要从事地质灾害勘察、设计及治理等方面的研究工作。E - mail: wyt19200 @ 163.com28人民长江2016年8714工作面开采时间为2012年11月至2013年在推进方向上覆岩层分别为煤壁支承影响区,离层区9月,该工作面已全部开采完毕,靠近水库开采时间为和重新压实区,由下往上岩层移动分为垮落带、裂隙带2012年11月。和整体弯曲下沉带，见图2。8712工作面于2013年12月开始开采,至2014年5月份该工作面已推进约1100m。火石咀煤矿8712 ,8714工作面开采4-2煤层,采庄BEC用综采放顶煤一次采 全高,全部垮落管理顶板,煤层厚度7.1 m,煤层底板高程为430 ~470 m,其中靠近水库库区处采空区底板高程为460 m。煤层埋深400 ~ 450I-垮落带，I一裂險带，I一弯曲带m。A一煤壁支撑影响区，B-离层区. C一重新压实区通过勘察,该区地层主要由三叠系(.上统胡家村图2采动覆岩破坏三带分 布组)、侏罗系(下统富县组、中统延安组、直罗组和安定为研究采空区覆岩裂隙带分布特征，从煤矿开采组)、白垩系(下统宜君组、洛河组和华池环河组)、新对覆岩结构及透水特性的影响人手,进行了现场钻孔近系和第四系地层组成,其中侏罗系延安组为该区含波速测试及压水试验。试验选取了4个钻孔,其中煤地层,见表1。ZK1钻孔位于采空区影响范围之外,其余3个钻孔位表1地层结构于采空区影响范围之内,位置见图1。地层系统平均厚度/2.1采动对岩体完整性的影响岩性简述統通过波速测试可知,90 m深度以内,ZK1钻孔破第四系全新统04 0~2 砾石、砂土及冲积层碎及较破碎岩体占28.6%,ZK2钻孔破碎及较破碎岩上更新统马兰组Q3 8~15 土黄色粉砂质黄土松散状。均,大孔隙度中更新统离石组 02 60-130 黄色亚黏土,夹15-18层古土壤层。 致密,较体占41.6%，ZK3钻孔破碎及较破碎岩体占67.8%，(3坚硬,含鰨牛化石ZK4钻孔破碎及较破碎岩体占72. 2%。170 m深度以下更新统01 0-45 黏土质黄土,下部有5~7古土壤层,并夹有内,ZK3钻孔破碎及较破碎岩体占41. 8% ,ZK4钻孔钙质结核层,为冰积物形成新近系上新统40~-80棕红色黏土,富含大量海绵状钙核破碎及较破碎岩体占47.7%。由此可知,岩体完整性白丽系下统 华池组 Khn 0-120 紫红色泥岩卖同色细粒砂 岩井田东西两端有出受采动影响较大,随着与采空区距离的减少(由227m减少到34m),岩体的破碎程度(破碎及较破碎岩体所洛河组K 75-358 紫红色中- 细粒砂岩夹泥岩及砂砾岩,巨层占比例由28.6%提高到72.2%)大幅度提高,完整性状，具大型斜层理及交错层理宜君组Ky 28-78 棕红色块状砾岩,成分主要 为石英岩、花岗岩及大幅度降低。受采动影响的岩体波速最大降低少量的变质岩块52.7%,平均降低17.16%。侏罗系中统 安定组 l2a 19-103 紫红、灰绿色杂砂岩夹杂砂泥岩及泥灰岩透镜2.2采动对岩体透水率的影响直罗组l2 10~-67 兰灰、灰绿色粗砂岩 .上:部夹暗紫色泥岩、兰灰根据压水试验结果可知,90 m深度以内,ZK1钻色为该层的主色调,底部有一一层灰白色中，粗粒长石砂岩孔透水率主要集中在20 Lu以内,大于30 Lu的占延安组hy 0-139 下部灰色泥岩夹厚煤层,底部发育不稳定厚砂0% ;ZK2钻孔透水率大于30 Lu的占47.4% ,ZK3钻层,中部中~细粒砂岩夹泥岩及薄煤;上部砂泥孔透水率大于30 Lu的占59. 2% ,ZK4钻孔透水率大岩互层夹煤线。丰富的植物化石F统 富县组 J.f 0-82 下部中粗砂岩角砾岩,上部紫红色壤土质泥岩于30 Lu的占81.1%。170 m以内,ZK3钻孔透水率大三叠系上统 胡家村组 1Ish 0.5-67 灰棕中色细砂岩夹泥岩,含灰质结核。 泥岩为于30Lu的占32.4%,ZK4钻孔透水率大于20Lu的黑色、灰黑色质细、致密,水平层量极其发育,稍占56.6%。由此得到，岩体渗透性受采动影响较大,微风化即成“镜片”随着与采空区距离的减少(由227 m减少到34 m),岩.体的透水率(大于30 Lu岩体所占比例由0提高到2采空区覆岩 裂隙带分布特征81.19%中国煤化工幅度降低。相同地层岩体透YHCNMHG1增大0.5~19.9倍，煤层采出后,采空区周围岩体发生了较为复杂的平均提高5.04倍;钻孔ZK3比钻孔ZK1增大0. 03 ~移动和变形,在充分采动的情况下,覆岩的移动变形和24.5倍,平均提高5.20倍;钻孔ZK4比钻孔ZK1增大破坏出现明显的分带性,表现出垮落、断裂、离层、移动1.08~29.3倍,平均提高7.2倍。根据试验结果统和变形等特征,形成“横三区”和“竖三带”分布3]，即计,采动岩体透水率整体平均提高5.82倍,因此,采动第4期王玉涛:煤炭采空区对水库渗漏影响研究29对岩体透水性影响较大。2.4 “三带”发育高度2.3采空区边缘拉张裂隙带分布及特征在《建筑物、水体铁路及主要井巷煤柱留设与压将岩体完整性指数与岩体透水率与深度关系绘制煤开采规程》中[4],关于导水裂隙带高度经验公式是于图3。由图3可知,岩体的完整性指数与岩体的透基于当时炮采与普通机采、推进速度在40 m/月左右、水率存在较好的对应关系,数据之间得到了很好的相采厚2 ~3 m(或分层开采)的开采条件给出的,故对于互校验。中厚煤层综采、综采放顶煤、综采- -次采 全高及快速推通过分析认为:火石咀煤矿8712 ,8714工作面采进高产高效的采煤方法，公式的适用性则较差。空区边缘的拉张裂隙带已经形成水平宽度约为60 m根据亭南煤矿经验,综采放顶煤厚度6.9~9.0 m的拉张裂隙带,见图4。拉张裂隙带边缘为钻孔ZK -条件下，实测数据导水裂隙带高度约为采厚的9~152(52.4~69.8 m) ,ZK -3(200 ~223.6 m)连线形成的倍左右;采厚超过9 m后,其倍数有所增加。火石咀煤条带,拉张裂隙带整体呈带状分布。矿8712, 8714工作面采空区垮落带高度为28.40 m,渗透系数/Lu_渗适系数/u渗透系数/导水裂隙带高度为106.50 m。10o3采空区稳定性评价20-of23030-.4040采空区稳定性的评价一般考虑两个方面的内容:g405(樊50①采空区自身的稳定性评价;②外部荷载对采空区70f70稳定性“活化”的影响评价[5-8]。80h思80903.1采空区 自身稳定性分析100100-0.2850.5'02:50.75'1101103.1.1“地表沉降” 稳定性分析[9]岩体完整性指标/Kw岩体完整性指标/Kv 120612(a)钻孔KI(b)钻孔ZK2。13013依据文献[4]、煤行管字[2000]第81号以及《采140150空区公路设计与施工技术细则》第4.2. 2节采空区地160基容许变形值规定[10]，结合该工程的具体特点，确定1701780F180采空区地基变形标准为如下:倾斜值i为3.0mm/m,60-5051190 」岩体完整性指标/Kv水平变形值ε为2.0mm/m,曲率值h为0.20mm/m2,(c)钻孔ZKs210-由于该采空区为综采放顶煤- -次采全高开采形220成,故地表变形估算采用“概率积分法”进行计算,计240算参数见表2 ,结果见表3。25026经过计算,8712,8714工作面地表变形最大影响270范围为170 m。岩体完整性指标/K()钻孔ZKs根据表3计算结果,依据前述标准可知,采空区不图3岩体完整性指标、岩体透水率与深度关系曲线能满足稳定性要求。907. 60校核洪水位线3.1.2“停采时间” 稳定性分析864.10 867558780依据文献[4],根据地表移动与时间的相对关系,850认为在移动变形过程中可分为3个阶段,即:初始期、800畜|活跃期和衰退期。规程认为地表下沉速度大于50750mm/月(1.7 mm/d煤层倾角小于45°)的时间为活跃旦700期。从地表开始移动到活跃期开始的阶段称为初始地50-期。根据分析认为.初始期约占移动变形延续时间的60012. 5%中国煤化工续时间的45.5%,衰550退期约Y片CNMHG42%。其中地表总延续时间T可按下式计算。垮落带T = 1.5H。(1)450050100150200250300350400450距离/n式中,H。为工作面平均采深, m。图4采空区边缘拉张裂隙带分布示意火石咀煤矿8712工作面、8714工作面覆岩移动及30人民长江2016年表28712、8714工作面采空区地表变形预测参数下沉水平移动残余剩余土层岩层移动角主要拐点偏开采 影响位置系数下沉系数移动角/ 走向移动角，下山移动角/上山移动角/ 影响角/移距传播角90'(°)δ"(°)β" (°)γ"(°)tanβ0/(°)8712工作面0. 650. 3080. 7504712. 9040.177H87. 898714工作面0. 650. 2154:表38712.8714工作面采空区地表变形预测最大沉降量最大倾斜变形最大曲率最大水平移动最大水平变形最大利余沉降量最大利余倾斜变形 最大剩余曲率 最大剩余水平移动 最大利余水平变形容Wm/mm in /(mm.m-') km /(mm.m- 2) Um/m 8。 nx ( mm .m-)W/mmi/(m"m- ) /(mm.m 2)U/mm8/(mm.-)8712工作面4608. 24729.741 -33.458 0.292 ~0. 3691419. 34013.923~ 15.6643456. 1852.306-25.094 0.219~0.271064. 5051.411.1478714工作面4608. 24729.741 ~33.458 0.292 ~ 0.3691419.4013.923 ~ 15. 664990. 736.394-7.194 0.063 ~ 0.079305. 1582.994 - 3.368地表变形延续时间T约为3.0a,其中，初始期0.375a表4地基附加应力计算(4.5个月),活跃期1.365 a(16.4个月)。根据分析,深度z/ 2( aABED +附加应力原始地层自 附加应力占目前两个工作面中均处于活跃期,采空区不稳定。maBCFE)P重应力Pez自重应力比重/%3.2外部荷载对采空区的“活化”影响分析00. 4997210.58195. 00107. 99200. 4994210. 46390. 0053. 96根据文献[8]研究认为,如果地面建筑影响深度0. 4991210. 34585.0035. 96与导水裂缝带高接触,就有可能导致采空区“活化”，400. 4989210. 22780. 00500. 4986210.10975.0021. 55从而引起地面沉降，按照如下判据对地面建(构)筑物0. 4983209. 981170. 0017. 95的地基对采空区“活化”进行分析。700. 4980209. 861365. 0015.37(1)当H≤k(Hπ + D2)时,地面建(构)筑物载荷800. 4966.209. 261560. 0013.41将导致采空区“活化" ,建筑地基处于不稳定状态。0. 4951208.651755. 0011.891000. 4937208. 051950. 0010.67(2)当H≥k:(H; +Dz)时,地面建(构)筑物载荷0. 4923207.452145.009.67将不导致采空区“活化”,建筑地基处于稳定状态。式0. 4909206. 85.2340. 008. 840. 4894206. 252535. 008.14中,H为老采空区上边界开采深度，m;H%为导水裂缝0. 4880205. 642730. 007.53带高度,m;Dz为地面建(构)筑物载荷影响深度,m;k1500. 4851204.442925. 006.99.为安全系数,取1.5。000. 4709198.423900. 005. 092500.4520190.474875.003.91为计算库区水压力引起的地基附加应力，将荷载0. 4314181.805850. 003.11简化成条形均布荷载计算模型。依据《建筑地基基础3500. 4100172. 772. 53设计规范》(CB50007 - 2011)附录K可知,地基附0. 3871163.147800. 002.090. 3651153. 878775.001.75加应力为σ = 2aP。(2)由前述可知，导水裂隙带高度106.5 m,由此, H式中,a为附加应力系数。由于最大水深为43 m,重度γ取9.8 kN/m' ,则P。> k:(H; + D2) = 310 m,故库区水体载荷不会导致采空区“活化”= 421.4 kPa。条形均布荷载作用下附加应力系数a查表可知，4采空区对水库库区渗 漏性评价不同深度下附加应力系数a与附加应力值及原始地层自重应力见表4。4.1中国煤化工库之间水力联系根据研究及以往经验认为:当建筑物荷载引起的MYHCNMHG征、地下水分布情况以附加应力等于10%自重应力时,深度为建筑荷载影响及含隔水层分布,库区新近系小章沟红土隔水层仅局的深度,结合上述计算可知,水体荷载引起的地基附加部分布于黄土梁峁部位,不能完全将水库水、第四系孔应力影响深度约为100 m。采空区埋深为400 ~450隙潜水与下伏白垩系下统洛河组砂岩裂隙水和白垩系m,附加应力占原始自身应力的1.75% ~2. 09%。-下统宜君组砂砾岩水隔开,由此,红石岩水库水与第四第4期王玉涛:煤炭采空区对水库渗漏影响研究31系孔隙潜水含水层、白垩系下统洛河组砂岩裂隙水及电工程水文地质勘查规范》(SL373-2007)附录D解白垩系下统宜君组砂砾岩水存在直接补给关系。释条文D.0.3条中,当地下水流向与层状岩(土)层的侏罗系中统安定组相对隔水层在该区全区分布,层面相垂直时,整个层状岩(土)层的渗透系数为厚度41.60~104.27 m,平均厚度78. 29 m,起到上下mKm =(4)含水层的隔断作用。根据火石咀煤矿8712工作面H1m;台K钻孔资料,侏罗系中统安定组相对隔水层距离4-2煤层顶板102. 79 m,由前述计算火石咀煤矿8712,8714式中,K"为岩(土)层的平均渗透系数,m/d;K;为第i工作面导水裂隙带高度为106.50m可知,钻孔最大导层的渗透系数,m/d;m;为第i层层厚,m;m为岩(土)水裂隙带高度达到侏罗系中统安定组隔水层3.71m,层总厚,m;n为岩(土)层层数。沉降盆地未能将隔水层穿透。但在采空区边界由于裂由此,可得到原始岩体整个地层的渗透系数Kno缝带的作用,使得洛河砂岩含水层可局部与煤层导水=0.004901m/d;采动后拉张裂隙带整个地层的渗透裂隙带贯通,使得其隔水作用有所降低。系数K。= 0.023 978 m/d。根据上述分析可知,由于侏罗系中统安定组岩层4.3采空区对水库渗漏影响评价的隔水作用,在采空区地面形成沉陷盆地,相对阻断了4.3.1最不利 条件极限渗漏量上下含水层的沟通,沉降盆地不影响水库渗漏;但在采最不利条件为拟建水库位于最大洪水位，且受采空区边界部位,存在贯通拉张裂隙带,根据压水试验结空区影响库区水由拉张裂隙带初次进人采空区时,此果,其透水率较原始地层提高了约5.82倍,其隔水作时渗漏量最大，即为火石咀煤矿8712,8714工作面采用较原始状态有所降低。空区引起库区的极限渗漏量。4.2采空区渗漏量计算及岩体渗透参数根据采空区移动角71°,拉张裂隙带水平宽度60利用渗流理论并结合《水利水电工程水文地质勘m计算, 8712,8714工作面在907.6 m洪水位校核线查规范》(SL373 - 2007 )采用式(3)计算水库渗漏[12]以内影响范围面积为118896m2，其中拉张裂隙带面Q=KIw积46 968 m2 ,沉降盆地面积71928 m2。由于导水裂式中,Q为渗漏量,m/d;K为岩(土)的渗透系数,m/d;隙带未穿透侏罗系中统安定组隔水层,认为沉降盆地I为水力坡度;w为过水断面, m2。不影响水库渗漏,故过水断面0\ = 46 968 m’。见图根据压水试验结果,参照《水文地质手册》,并考5。虑采动对原始地层的扰动影响,对于垮落带,由于裂隙完全沟通,可认为直接于采空区相通,采动岩体渗透系拉张裂隙带范围数见表5。沉降盆地范围表5采动岩体渗 透系数库区07江作面原始岩体采动拉张裂隙带岩层地层渗透系数/岩体渗透系数/厚度/ 说明(m.d-1)(m.d -1)8712工作国Q0. 8096001.5292826.5K|L1. 3305642. 3KL1. 2096022. 60.8096000. 8899228.3图5采 空区影响范围示意1. 3996813.7K,L0. 0449324.20. 2522913.2拟建水库最大洪水位为907.6 m,煤层底板高程0. 0285130.0为460 m,故水头高度H = 447. 6 m,平均渗径由地面Kuy0. 8610000. 4026222.8KIy5.0110239. 8沿拉张中国煤化工即L=399.3m,由此,J20.0006620. 0038532.9.水力城HCNMHG962。0. 0164000. 0954529.8由此，,根据公式计算洪水位时原始地层渗漏量为0.0017390.0101251.40. 00173921.3 垮落带258.03m'/d,8712,8714工作面采动后的拟建水库渗4-2煤0. 0017407.1 垮落带漏量为1262.44m'/d。由采空区影响增加的渗漏量由于采空区渗漏主要为垂直渗漏,利用《水利水.为1004.41 m'/d。32人民长江2016年4.3.2采空区 引起的库区长期渗漏量渗漏产生影响。目前水库正在建设阶段,距离正式蓄水还有3~5(2)采空区对拟建水库渗漏影响较小。现阶段，a时间。随着时间的推移,采空区将会逐步趋于稳定，采空区引起的水库增加的极限渗漏量为1 004. 41采动岩层将逐渐密实,引起的拉张裂隙会逐步减小，甚m'/d ,约占水库设计年平均流域径流量的0.87%。距至闭合。同时,水库蓄水后,随着库区淤积,部分裂隙离正式蓄水还有3~5 a时间,采空区将逐步趋于稳被充填,随着地下水向采空区的不断流人，采空区剩余定,渗漏量将会随时间逐步降低。空间减少以及地下水头的升高,由此采空区引起的库为保证拟建工程的安全,为后续工程提供经验及依据,建议对该处采空区加强变形及水文观测。区的渗漏量将会随时间逐步降低。参考文献:4.3.3渗漏影响综合评价[1] 张观瑞.老采空区建筑地基稳定性分析的数值模拟研究[D].太根据勘探及资料分析，现阶段,火石咀煤矿8712,原:太原理工大学,2005.8714工作面采空区引起的水库增加的极限渗漏量为[2]张永波， 崔海英.老采空区覆岩失稳“活化”机理的实验研究[C]1004.41m'/d。该水库设计年平均流域径流量为//中国地质学会工程地质专业委员会2007年学术年会暨“生态环境脆弱区工程地质”学术论坛论文集.中国地质学会工程地质4 226万m3 ,即115 780.8 m'/d。由此可知,8712 ,8714专业委员会,2007.工作面采空区引起的拟建水库增加极限渗漏量约占水3] 钱鸣高,平五,许家林.矿山压力与岩层控制[M].北京:中国矿库设计年平均流域径流量的0.87%。距离正式蓄水还业大学出版社,2010.有3~5 a时间,采空区将逐步趋于稳定,渗漏量将会[4] 煤行管字(2000)第81号.建筑物下、水体下、铁路下及主要井巷随时间逐步降低。由此,火石咀煤矿8712,8714工作煤柱留设与压煤开采规程[S].北京:煤炭工业出版社,000.5]郭广礼,邓喀中,汪汉玉,等.采空区上方地基失稳机理和处理措面采空区对拟建水库渗漏影响较小。施研究[J].矿山压力与顶板管理,000,(3):39-42.5结论[6] 郝刚,吴侃,李亮,等,老采空区“活化”的相似材料模型系统[J].煤炭工程,2011,(6):74 -76.本文在波速测试及压水试验的基础上,查明了采[7]王玉标.采空区“活化”引起断层构造区高路堤变形失稳演化分空区边缘覆岩裂隙带的分布情况,采用地表沉降、“停析[J].岩石力学与工程学报,2013,(S2):3784 -3789.采时间”、采空区“活化”等方法及渗透理论,对水库[8] 滕永海，张俊英老采空区地基稳定性评价[J].煤炭学报, 1997,(5):58 -62.库区采空区的稳定性及其对水库的渗漏性进行了分析9] 王玉涛,毛旭阁.高速公路桥梁下伏采空区稳定性分析方法探讨和评价,得到如下结论。[J].公路,2013,(10):93 -96.(1)通过试验，认为采空区边缘外侧存在水平宽JTG/T D31 -03 -2011采空区公路设计与施工技术细则[S].度约60m的张拉裂隙带,张拉裂隙带透水率较原始地[11] GB50007 -2011建筑地基基础设计规范[S].层提高了约5.82倍,使隔水层的隔水作用较原始状态[12]SL373 - 2007水利水电工程水文地质勘查规范[S].(编辑:赵凤超)有所降低。沉降盆地由于隔水层的作用,不会对水库Research on impact of goaf on reservoir leakageWANG Yutao( Xi'an Research Institute, China Coal Technology and Engineering Group Corp, Xi'an 710077, China)Abstract: .Combined with the engineering geological conditions of a reservoir and a goaf occurrence conditions in Xianyang Cit-y, through field test, the distribution characteristics of fracture zone of the goaf edge was explored, and by analyzing the impact ofmining on rock mass integrity and leakage , the stability of the goaf and its influence on reservoir permeability was evaluated. Theresults showed that the load of reservoir water would not cause " activation" of the goaf; the influence of the goaf on the leakage ofreservoir is small. At the current stage ，the increased utimate leakage of t中国煤化工is 1004.41 m/d, ac-counting for 0.87% of the designed annual average runoff of the reservoir.HC N M H Gually ，and the leakagevolume will reduce with time. In view of this, it is suggested that the monitoring of rmined out area should be strengthened.Key words: mined out area ; activation ;stability ;leakage; reservoir