风机节能改造分析

第30卷第15期企业技术开发2011年8月Vol 30 No 15TECHNOLOGICAL DEVELOPMENT OF ENTERPRISEAug 2011风机节能改造分析董伟(银仪电力检修安装有限公司,宁夏银川756000要:文章针对六盘山电厂锅炉一次风机实际运行在小开度低效奉区域,与实际的一次风系统和烟风系统匹配不好,即风压裕量和风量裕量相对比较大,因此有必要对一次风机进行改造,从而提高运行效率。关键词:高心式一次风机;BMCR;TB;高效风机中图分类号:TK22326文献标识码:A文章编号:1006-8937(2011)15-0061-02Analysis on the energy saving reconstruction of fansDONG Wei( Yinyi Power Maintenance Installation Co., Ltd, Yinchuan, Ningxia 756000, China)Abstract: Against the actual operation of the primary fan of the boilers in Liupanshan Power Plant is in small opening and low-efficien-cy region, and it doesn ' t match well with actual primary air system and gas-air system, that is to say the wind pressure allowance is quitedifferent from volume margin, so it is necessary to transform the primary fan so as to improve the operation efficiencyKeywords: centrifugal primary fan; BMCR; TB; high efficiency fan火力发电厂风机选型一般由电力设计部门完成,由测值减TB、BMCR的效率值。结果如表1所示。于锅炉制造厂家、风机厂家在设备的设计、制造以及电衰1比较结果力设计院在设备选型的各个环节都留有余量,因此在很次风机多发电厂机组投产后都普遍存在大马拉小车现象,即风.序号机在运行过程中,风门挡板的开度往往过小,风机的效1实测流量与TB点差别42.735.847率得不到充分发挥,造成风机厂用电量居高不下。实测效率与TB点差别31.21节能改造依据实测流量与BMCR点差别411.8实测全压与BMCR点差别64参考锅炉设计厂家热力计算汇总说明书、一次风机实测效率与BMCR点差别性能参考及机组实际运行过程中的各种参数对六盘山由表1可知:在机组满负荷(330MW)时,A、B两侧热电厂#1、#炉一次风机进行节能改造阻力平衡实测的一次风机运行参数和BMCR点的参数接近,但距风机设计点(TB)的风量裕量达39%(平均值),2节能改造可行性分析风压裕量达46%(平均值),就地进口挡板开度约38%该厂机组每台锅炉配备两台上海鼓风机厂制造的由于离心式风机带进气箱调节性能比较差,节流损失21875型单吸双支撑离心式一次风机。综合计算设大。故此风机运行效率低。计一次风机风量为228996m沿h,风压为15984Pa,电流我厂邀请电科院对一次风机在33MW、281MW、为1514A,配用电机功率为1600kW,风机轴功率为1190MW3个工况下的风机风量及压力进行了实测,并归399kW致使安全有余而节能不足,一次风机风量富裕纳风量与系统阻力的关系得出以下结论。过大,风机运行中电耗较高,运行经济性差,因而有必要次风机流量和一次风系统阻力随机组负荷的变对一次风机进行改造。化均不大,风机运行工况点比较离散,一次风机流量与为了全面掌握一次风机实际运行参数风机与系统机组负荷并不按一次方关系变化。这是因为一次风机的匹配情况、风机运行参数与设计参数的差别,为改造打流量除与锅炉负荷有关外,还与投运磨煤机的台数有下良好基础该厂委托热工研究院进行了一次风机的热关。一次风系统阻力也并不随锅炉出力的平方变化因态试验实测30MW负荷时风机主要运行参数。实测值为一次风系统阻力构成中最大的是磨煤机和空气预热换算到TB点、BMCR点各自密度下与其进行比较,其差器的阻力而磨煤机的阻力主要与磨媒出力有关。当锅别是相对值,计算式为式中,X炉负荷较低时,可少投运台磨煤机,此时磨煤机的出为TB点、BMCR点的参数;X'为实测值;效率差别是实力可能比锅炉机的阻力反而收稿日期:2011-06-06H地化3人作者简介:董伟(1981一),男,陕西礼泉人,大学本科,助理工程师,研在现场及试验中发现:一次风矶进气箱及出口管道究方向:机电。振动较大。主要原因是风机挡板门开度小(30%左右),挡62企业技术开发2011年8月板后产生涡流,该涡进入风机叶轮并传递到出口管道330MW时,一次风机效率为82%,在280MW时为82%,中,造成出口管道中气流脉动很大,而引起管道振动。该在193MW时为80%。若取变频器效率98%(主要电子现象在其他电厂也经常见到解决此问题的方法就是减元件发热及空调抽风耗功),则风机加变频装置整体设小风机裕量,开大挡板角度。备效率为:0.82×0.98=8036%、0.82×0.98=80.36%、0.80x从表1可看出:一次风机裕量风量为39%(两台平098=784%。节电量为:机组负荷在330MW时每台风均值),风压裕量为46%,挡板板最大开度只有38%,节机每小时可节电:840×(1-0.74/0.8036)=66kWh;机组流损失大,风机最高运行效率只有55%,低负荷时效率负荷在280MW时每台风机每小时可节电:782x(1-更低。由于一次风机压力高,其裕量绝对值大,因此节能0.68/0.8036)=120kWh;机组负荷在193MW时每台风潜力是很大的机每小时可节电:695×(1-060/0.784)=163kWh3一次风机节能改造过程及改造方法风机改造后,再进行变频改造后总节电量为:机组负荷在330MW时每台风机每小时可节电:288+66=35431方案kW·h;机组负荷在280MW时每台风机每小时可节电将现有的一次风机更换为高效风机,若改造后的新321+120=441kW·h;机组负荷在193MW时每台风机每风机在330MW负荷时运行效率为74%,在280MW负小时可节电:2544163=417kWh荷时运行效率为68%,在193MW负荷时运行效率为一次风机年运行时间按7200h计,高、中、低负荷运60%,对应的轴功率按下式计算:行时间若在一年里各占1/3(2400h),那么,每台一次风Nz=Q×H÷(nx1000)机全年可节约电量为式中,Q、H为实测的两台一次风机平均的风量和风Ne=2400×354+2400×41+2400×417=290.88×104压;n为新风机对应的效率。kW·h经计算,3个负荷风机对应的轴功率分别为:840两台则为kW、782kW、695kW;那么,每小时节电量为:2×290.88×104=581.76×104kWhE=Nc-N式中,Nc为实测的两台风机平均轴功率;Nz为新风结语机在不同负荷下轴功率。从以上结果可以看出,由于一次风机设计时考虑了机组负荷在330MW时,每台风机每小时可节电:TB工况,裕量太大,且实际的一次风系统和烟风系统阻1128-840=288kWh;机组负荷在280MW时,每台风机力较小,造成一次风机在额定负荷运行时,始终处在小每小时可节电:1103-782=321kW·h;机组负荷在193开度低效率区域,经济损失很大。MW时,每台风机每小时可节电:949695=254kWh针对这种情况,对风机进行改造势在必行,一次风次风机年运行时间按7200h计,高、中、低负荷运机可考虑整体更换高效风机,首先保证一次风机在额定行时间若在一年里各占1/3时间(2400h),那么,每台一负荷时能够在高效区运行在此基础上再考虑采用变频次风机全年可节约电量为:调速,以达到最佳的节能效果。Ne=2400×288+2400×321+2400×254=207.12×104kW·h参考文献:两台则为:[]崔海鸡车用减震器油系列产品的开发与应用研究J润2×207.12×104=41424×104kWh滑油,2008,(6)3.2方案二[2]谭锁奎,宋晓平郭红燕,等电流变液及其器件在汽车工将现有的一次风机更换为高效风机,然后在此基础业中的应用与发展四川兵工学报,2011,(4)上再改变频调速。由电科院测量数据可知机组负荷在中国煤化工CNMHG