低温甲醇洗中变换气脱硫脱碳过程的模拟优化

第36卷第6期能源化工Vol 36 No 62015年12月Energy Chemical IndustryDec.,2015净化与分离技术低温甲醇洗中变换气脱硫脱碳过程的模拟优化¨朱兆友,李鑫,徐东芳,彭涛,王英龙…(青岛科技大学化工学院,山东青岛266042)摘要:应用 Aspen Plus软件,选择基于BWR-lS方程和 Chapman- Enskog-Bkaw方程的PSRK热力学模型对低温甲醇洗变换气吸收过程模拟进行了优化,对密度计算方程和黏度计算方程进行了修正。将修正后的热力学模型分别应用于10%煤为气化原料的变换气、80%焦炭()+20%煤(v)为气化原料的变换气以及100%焦炭为气化原料的变换气的脱硫脱碳过程的模拟。结果表明:模拟结果与生产实际数据吻合良好,温度、密度、流量及组成的模拟误差均满足工程标定、优化改造及对未知工况进行分析的需要。关键词:低温甲醇洗热力学模型脱硫脱碳中图分类号:TQ018文献标识码:A文章编号:2095-9834(2015)06-0020-08Simulation and optimization for removing sulfides andcarbon dioxide from shift gas by rectisolZHU Zhaoyou, L Xin, XU Dongfang, PENG Tao, WANG YinglongCollege of Chemical Engineering, Qingdao University of Science and Technology, Qingdao 266042, China)Abstract: With Aspen Plus simulation software, the simulation for shift gas absorption process by rectisol is optimized byselecting PSRK thermodynamic model which based on BWR-LS equation and Chapman-Enskog-Brokaw equation.Theof den-sity calculation and viscosity calculation are modified, and the improved thermodynamic model is respectively applied on the simulationof the processes of removing sulfides and carbon dioxide from three kinds of shift gas which is respectively gasified by 100% coal, 80oke( mass fraction )+20% coal ( mass fraction)and 100% coke. The results show that the simulated data are well consistent withthose of practical operation, and the relative errors of temperature, density, flow rate and composition can meet the demands of engi-neering calibration, optimization reconstruction and the analysis of unknown casesKey words: rectisol; thermodynamic model; removal of sulfidees: renovacarbon煤、焦炭经气化炉加压气化后得到的变换气中不CH3OH体系的Won参数,气相采用viil方程、液仅含有氢气和一氧化碳,还含有一定量的二氧化碳、相采用Wlon方程关联,结果可用。浙江大学和上硫化氢和氧硫化碳等酸性气体,这些酸性气体会使下海化工研究院η深入研究了各类气体在低温甲醇中游工序中催化剂中毒导致生产异常。为脱除变换的溶解度以及富CO2、H2S甲醇的物化性质,并测定气中上述酸性气,德国 Linde公司和Lugi公司于20了部分二元对的相平衡常数。湖南化工研究院的皮世纪50年代共同开发了低温甲醇洗工艺,该工艺利银安89以试验和文献为基础,建立了一个能较好地用低温甲醇对CO2、硫化物的选择性吸收,可对酸性描述该工艺中气液相平衡问题的热力学模型,为低温气体进行分段脱除2。经过几十年的研究和发展,低甲醇洗工艺模拟计算提供了基础数据和计算方法。温甲醇洗已经成为一种非常成熟的工艺,但由于缺少周建均等结合SRCI模型和 Linde模型计算全流气液平衡数据,对该工艺的过程模拟硏究较为困难。程的气液平衡,模拟结果与国外设计数据吻合良好。Ferrell a等3曾对四元体系的气液相平衡进行过计算,但计算温度范围较小。 Evelein等和 Ferrell收稿日期:2015-07-226等分别采用SRK状态方程和PR方程计算部分相作者简介:朱兆友(1961-),男,江苏准安人,硕士,教授,硕士生师,现从事化工工平衡数据,但结果仍不精确。 Davis和 Kermode6计中国煤化工基金项目:国算出了CO2-CH3OH,H2O-CH3OH以及CO2-H2O-…·联系人:王英CNMHG11UUom。朱兆友等低温甲醇洗中变换气脱硫脱碳过程的模拟优化21大连理工大学化工学院从1983年开始从事低温甲醇究成果均未有详细的报道。洗装置模拟分析与优化研究,于1993年成功开发了本研究基于化工过程模拟软件 Aspen Plus,选择低温甲醇洗装置模拟系统(RPS)",软件中热力灵活、可预测性状态方程PSRK,通过对密度计算方学模型釆用M-H状态方程和L-K状态方程相结合,程和黏度计算方程的修正,实现了3种工况下变换二元交互作用参数通过试验数据回归获得。该软件气的脱硫脱碳过程的准确模拟。获得国家多项专利,实现了多套工业化装置的应用,1低温甲醇洗工艺流程达到国际先进水平。但限于技术专利的原因,以上研低温甲醇洗工艺流程见图1。净化气富CO2氢气克劳斯气CO2,N2尾气r脱盐水来自锅炉水变换气废水再生甲醇图1低温甲醇洗工艺流程示意Tl-预洗塔;T2—吸收塔;T3_闪蒸系统;T4CO2解吸塔;T5—热再生塔;T6—甲醇/水分离塔;∏一尾气洗涤塔低温甲醇洗工艺以2主要由预洗塔、吸收塔、闪蒸CO2的吸收具有选择性,下段主要吸收硫化物,称为系统、CO2解吸塔、热再生塔、甲醇/水分离塔、尾气洗脱硫段;上段主要吸收CO2,称为脱碳段;其中上段涤塔等7大部分组成。来自变换工段的变换气首先又可分为粗洗段、主洗段和精洗段。变换气依次通进入预洗塔中,脱除其中的氨组分,然后进入变换气过脱硫段和脱碳段,最终,硫化物和CO2的摩尔分数吸收塔中除去二氧化碳、硫化氢、氧硫化碳等酸性气需满足如下设计控制指标:硫化物摩尔分数低于体。吸收了大量酸性气体的富甲醇溶液再经过闪蒸、0.1×106,CO2摩尔分数低于20×10°;并且主洗段汽提、热再生,得到不含酸性气体的贫甲醇溶液和各中部抽出的富CO2氢气中CO2摩尔分数大于20%。种净化气。贫甲醇溶液循环回吸收塔中。在 Aspen Plus软件中,按工艺原理将吸收塔分整个工艺模拟的核心是变换气吸收塔。在为4台串联的塔,从下至上依次编号为C201-1该吸收塔中,以低温甲醇为溶剂在高压下脱除变换C2201-2、C2201-3、C2201-4,从而实现更快捷的收气中的硫化物和CO2。由于低温甲醇对硫化物和敛。模拟的变换气脱硫脱碳工艺流程见图2。「221Ⅴ3C22014E2202AC2201-3C22012E2203-02「。C220l-1E2209E2205-1E220645}2204-1E2205-2v2203中国煤化工图2变换气脱硫脱碳工艺流程示CNMHG22能源化工2015年第36卷第6期低温甲醇洗采用含有少量水的低温甲醇作为相关文献和 Aspen Plus物性方法选择手册,经过筛吸收剂,由于变换气中CO2浓度较高,且低温甲醇吸选最终采用PSRK状态方程模型作为模拟计算的收CO后会产生大量的溶解热,导致低温甲醇温度热力学方法。通过吸收塔的模拟计算,发现模拟结升高,从而会影响吸收效果,为此,需采取中段冷却果与生产实际数据还是存在一定的偏差,所以需要方法。在该工艺中,共设置了两级中间冷却,所用对模型进行修正。的冷却剂为低温液氨。2.1密度计算方程的修正2模型选择与修正查看PSRK热力学模型中密度的计算方法为依变换气中所含组分多达十余种,既有量子气体次点击 Properties,/ Property method/ Routes中VLMXH2,也含有在高压下容易达到临界状态的CO2,在吸(液体混合物摩尔体积)。在PSRK方程下,VLMX收过程中存在一个由H2-N2-CO-Ar-CO2-H2S-默认计算路线是ⅥLMX45,经过该计算路线得到的COs-CH3OH-H2O-NH3所组成的十元体系的气液贫甲醇溶液(流股221)的密度为640.84kg/m3,而平衡,非理想性极强,相平衡计算困难,模拟难度非实测数据为879kg/m3,误差较大,导致工艺模拟结常大。想要准确模拟该工艺,选择正确的热力学果与实际情况偏差较大,必须对方程进行修正。模型是关键。 Aspen Plus软件提供了多种热力学模经过各计算路线的比较,BWR-LS方程计算的型,每一种热力学模型都包含了多种计算纯物质和液体混合物密度具有较高的精确度,各方法计算结混合物的物性和热力学数据的计算方法6。根据果比较见表1。表1各密度计算路线准确度比较计算路线物流2实际值/(kgm3)物流221计算值/(kgm32)偏差VLMXO5(基于BWR-IS模型)879882.61OVLMX01(基于 Rackett模型)0.006VLMX03(基于 Redlich- Kwong- Soave模型)644.080.267VLMXO4(基于Peng- Robinson模型)721.300.179VLMXI3(基于lee- Kesler模型)817.550.070VLMX14(基于 Redlich- Kwong- Aspen模型)879644.050.267VLMX5(基于 Aqueous Debye- Huckel模型)8790.690VLMX18(基于 Clarke Density模型)879884.600.006VLMX19(基于Lee- Kesler- Locker模型)817.540.070ⅤLMX20(基于API模型)0.006VLMX21(基于 Redlich- Kwong- UNIFAC模型0.256ⅤLMX2(基于 COSTAL模型)8790.020VLMX40(基于 TABPOLY模型)8790.019ⅤLMX42(基于 Modified PR+ UNIFAC模型)879719.000.182VLMX45(基于PSRK模型)640.840.271VLMX47(基于 Standard PR模型)721.920.179VLMX48(基于 Standard RKS模型)87944.6l0.267由表1可见:在各种计算液体混合物密度的计VT=∑∑x算路线中,基于BWR-LS方程计算的密度准确度最高,误差仅为0.4%;而文献[17]所应用的计算路线VnT=∑∑xx%V(5)VLMX40,即基于 TABPOLY模型计算密度的路线其中,a=b4.53.5(6)与流股221密度工况值误差为1.9%。BWR-LS方程表达式如下ai=(1-ey)(vv:)(7)Zm= Zm+yiT=(1-n4)3(TV)"2(8)式中:Z。,Z()=fen(T,T,vn,Vm)(2其混合规则为:在Asp中国煤化工程的密度计x(3)算路线是ⅥLM,以啊,m以成vMX05。CNMH朱兆友低温甲醇洗中变换气脱硫脱碳过程的模拟优化23·利用ⅤLMX05去模拟吸收塔的流程,得到一系列物流的密度,对比实测数据得到表2。表2多组分物流密度实测值与利用vLMX05计算值比较项目物流40物流60物流l09物流221温度/℃-6.2-35.341.7压力/MPa5.66.3密度模拟值/(kgm3)924.942.64893.4882.61密度实际值/(958.65879.64密度偏差0.0350.0120.0060.003由表2可见:利用 VLMXO5计算路线计算不同塔器的水力学校核有较大影响。 Aspen软件中默认温度、压力、组成下各股物流的密度,计算结果与实的液相纯组分黏度计算路线为MUL04(基于 Chung测值误差很小,均在3.5%以内,最小值仅为0.3%, Lee-Starling模型),液相混合物黏度的计算路线为精确度非常高;且BWR-LS方程适用于计算压力 MULMX05(基于 Chung-Lee-Starlin模型)。在0~14MPa,温度-273~93℃的非极性或弱极性混0.356MPa,100℃下,甲醇的黏度为合物。在低温甲醇洗工段中,其主要组分绝大部分0.2529mPas,而热再生后的贫甲醇流股仅含有少为非极性或弱极性物质,因此采用该计算路线进行量的水和微量气体,故该流股的黏度在该温度、压模拟可以满足工况分析需要。这证明选择BWR-LS力条件下的黏度也应接近0.2529mPa·s由 Aspen方程模型计算液相密度是非常合适的。系统默认的MUIL04路线计算的纯甲醇组分的黏度此外,由于PSFK状态方程描述气相行为的准确性为1.37mPa·s,由默认的 MULMX05路线计算的贫其默认的气相混合物密度计算方法计算得到的气体混合物密度与实测值吻合良好,因此不需要进行修正。甲醇流股黏度为0.99mPa·s,这2个值均与实际值2.2黏度计算方程的修正相差较大,需要修正。2.2.1液相黏度计算方程的修正釆用不同计算路线得到的各液相纯组分黏度黏度是物质在传质过程中极为重要的性质,对结果比较见表3表3各液相纯组分黏度计算路线结果比较计算路线MULOIMUL02MULO4MULOSMULAOMULMHMULREFP实际值/(mPas)0.25290.25290.25290.25290.25290.25290.2529模拟值/(mPas)0.25370.25151.37090.23240.25370.25370.2228偏差000320.00554420708110.00320.00320.0301由表3可见:计算路线MUI0I(基于 Andrade模的运算主要是针对高聚物的黏度,低温甲醇洗体系型)、MUIA0(基于 TABPOLY模型)和 MULMH(基中不存在该类物质,故比较而言MU01计算路线是于 polymer Modified Mark- Houwink/ Van Krevelen模最适合的。型)均具有较好的准确度。但由于MUIA40路线的运采用不同计算路线得到的各液相混合物黏度算必须有相关参数输入才可计算,而 MULMH路线结果比较见表4。表4各液相混合物黏度计算路线结果比较十算路线MULMXOMULMXO2MULMXOMULMXO4 MULMXOSMULMXVK实际值/(mPa·s)0.25290.25290.25290.2529模拟值/(mPa·s)0.25300.23260.25300.26520.99420.2326偏差0.00040.08030.00040.04862.93120.0803由表4可见:计算路线 MULMXO1(基于 Andrade MUL0l相同,均基于 Andrade模型,由此可见,模型)和 MULMX03(基于AP模型)具有较好的准确 MULMXO1与拟。中国煤化工度。 MULMX03计算路线一般适用于石油及石油化学2.2.2气CNMHG产品,而 MULMX0计算路线与纯甲醇黏度计算路线PSRK物性力汰飖认时气相獅庋计算路线与默24能源化工015年第36卷第6期认的液相黏度计算路线相同,均为基于 Chung-lee度分别为0.01383,0.02039,0.0159mPas,偏差Starling模型的计算路线。纯组分气相黏度计算路较大,需要修正。线为MUv04,在5MPa、150℃下,其计算的气相甲采用不同计算路线得到的各气相纯组分黏度醇、二氧化碳、硫化氢黏度分别为0.02227,结果比较见表5。0.02162,0.01603mPa·s,而实际这3种物质的黏表5各气相纯组分黏度计算路线结果比较mPa·s计算路线CH3OH实际值CHOH模拟值CO2实际值CO模拟值H2S实际值H2S模拟值MUVOI0.013830.013940.020390.020580.01590.015880.013830.012670.020390.023000.01590.01666MUVO40.013830.022270.020390.021620.01590.01603MUVO50.013830.013790.020390.022180.01590.01678MUVO70.013830.013940.020390.020580.01590.015880.013830.013940.020390.020580.01590.01588MUV610.013830.017220.020390.021850.01590.01773由表5可见:MUv02、MUV05、MUV61与3计算结果与分析MUV04计算路线对于低温甲醇洗中主要气体的黏采用不同气化原料得到的变换气组成有所不度模拟准确性较差;而MUvo1、MUV07、MUV60则同。国内某厂根据气化原料不同,在同一套低温甲具有较高的准确度,这3种计算路线均基于醇洗装置中,分别设计了3套物流数据,但其对净化Chapman- Enskog-Brokaw模型,证明该计算模型适用指标的要求是一样的,即经过脱硫脱碳后净化气于气相纯组分的黏度计算(流股6)中硫化物摩尔分数低于01×106,二氧化PSRK方程默认的气相混合物黏度计算路线为碳摩尔分数低于20×106MUVMXO4(基于 Chung-Lee-Starling模型),鉴于该3.1100%煤为气化原料的物流数据模型计算气相纯组分黏度准确度较低,故直接采用100%煤为气化原料的变换气组成及变换气吸基于 Chapman- Enskog- Brokaw模型的 MUVMXOI计收塔重要流股中主要成分对比见表6和表7算路线,其模拟结果与实际值接近,误差较小。表6100%煤为气化原料的变换气组成组成H2H2SCOS CH, OHH0摩尔分数,%54.9630.230.40.090.0744.080.l10.00050.04930.0072表7100%煤为气化原料的变换气吸收塔重要流股中主要成分对比流股40项目流股6模拟值实际值模拟值实际值压力/MPa5.475.475.65.6温度/℃56.6流量/(kgh-)5307.710l032密度/(kgm-3)6.85H2摩尔分数0.98620.98630.0073300.005926CO摩尔分数0.0070520.0069390.0001120.000141CO2摩尔分数1.41×100.335770.33142H2S摩尔分数0.0016840.001713COs摩尔分数7.91×10CH3OH摩尔分数1,17×101.94×1050.65160.6572V中国煤化工3.280%焦炭(m)+2%煤(u)为气化原料的物流数据气组成及变CNMH要成分对比80%焦炭(m)+20%煤(u)为气化原料的变换见表8和表朱兆友等低温甲醇洗中变换气脱硫脱碳过程的模拟优化表880%焦炭(w)+20%煤(ν)煤为气化原料的变换气组成组成CHaCOH, S COS CH, OHHO摩尔分数,%55.150.4710.4010.090.0743.230.5348.2×10100.04690.007表980%焦炭(w)+20%煤(w)为气化原料的变换气吸收塔重要流股中主要成分对比流股6流股40项目模拟值际值模拟值实际值压力/MPa5.475.6温度/℃-6.36.4流量/(kgh5758.45739.57106743.4106700密度/(kgm3)924.0956.4H2摩尔分数0.98200.98220.0073570.006047CO摩尔分数0.00700.00690.0001110.000140CO2摩尔分数1.0e×10-30.32970.3252H2S摩尔分数1.58×10150.008160.008161COs摩尔分数06.09×100×10-6CH3OH摩尔分数L.94×100.65120.65693.3100%焦炭为气化原料的物流数据吸收塔重要流股中主要成分对比见表10和表11100%焦炭为气化原料的变换气组成及变换气表10100%焦炭为气化原料变换气组成组成CHaCOS CH, OHH摩尔分数,%53.760.5410.4010.0744.40.6460.04840.0073表11100%焦炭为气化原料的变换气吸收塔重要流股中主要成分对比流股6流股40项目模拟值实际值模拟值实际值压力/MPa5.475.475.65.6温度/℃流量/(kgh-)5441.985446.3107629.99105859密度/(kgm3)957.22H2摩尔分数0.98020.98040.0072840.005901CO摩尔分数0.0071550.0070440.0001120.000141CO2摩尔分数6.34×1061.0×10-50.33220.3279H2S摩尔分数3.09×10150.0093380.009475COs摩尔分数8.1x107.0×10-6CH3OH摩尔分数1.17×102.0×10-50.647570.652963.43种气化原料的物流数据比较大,但处于同一数量级,绝对误差非常小,可忽略不由表6~表11可见:随着气化原料中焦炭含量计。H2S和COS的含量在实际中未检测出,同时模的增加,变换气中H2的含量稍有下降,N2、CO2和硫拟值也非常小,可认为含量趋于0。液相流股40中化物含量稍有增加,其中H2S的摩尔分数增大了6各主要组分模拟值与实测值都非常接近。倍,其他组分含量变化不大。分别对3种工况下变以100%煤为气化原料的变换气脱硫脱碳模拟换气的吸收过程进行模拟,模拟结果与工业实测值为例,对主要组分在塔内的分布进行作图分析。气相比温度、流量、密度的误差都比较小,在35%以相中的主要产《个“出(S、COS,所以选内。气相流股6中H2、CO误差小,而CO2和CH1OH择这4种成塔向上的分布CNMHG误差偏大,分析原因是含量太低导致相对误差偏情况见图3。出2mU叫量较低,在图326能源化工2015年第36卷第6期中显示不明显,且均属于硫化物,所以对两者之和标,证明所建模型适用于低温甲醇洗工艺酸性气体再单独作图4。的吸收模拟计算。符号说明:Zn,Zn0),zn(1)—压缩因子;COS,y,y,y4活度系数※6,h,—二元交互参数;v摩尔体积,L/mol;v:,V,V”,V,V—临界体积,L;V.V.V临界摩尔体积,Lmol;塔板T—温度,℃;图3变换气吸收塔气相组成分布T,T,T,T—临界温度,℃;n4经验二元交互参数;0.0008x,x,;x液相组成0.0006参考文献:0.0004[1]孙津生,李燕.低温甲醇洗工艺流程模拟——甲醇洗0.0002涤塔的模拟[J].甘肃科学学报,2007,19(2):50-5300000}[2]关威,张述伟,管风宝,等,城市煤气低温甲醇洗净化0510152025303540工艺模拟与改造研究[J].化肥设计,2006,44(6):图4气相中硫化物摩尔分数分布[3 FERRELL J K, ROUSSEAU R W, MATANGE J N Sol-由图3可见:在第14块和第36块塔板之间ubilities of acid gases and nitrogen in methanol[ R]. raleigh: North Carolina State University, 1980CO2和H2的含量基本没有变化。而在图4中,硫化[4] EVELEIN K A,M00ERG, HEIDEMANN R A.Cmr物摩尔分数在此阶段迅速上升(从第14块到第36relation of the phase behavior in the systems hydrogen sul-块)。这是因为第14块到第36块板之间属于脱硫fide-water and carbon dioxide-water[J]. Ind Eng Chem段,变换气经过脱硫段后,硫化物摩尔分数已低于Process Des dev,1976,15(3):423-428.l×10°;而CO2摩尔分数变化不大,说明这一阶段主[5] CHANG T, ROUSSEAU R W, FERRELL JK. Use of the要发生硫化物的脱除。由图3可见:从第13块到第soavemodification of the redlich-kwong equation of state1块板,H2摩尔分数迅速增大,而CO2摩尔分数迅速for phase equilibrium calculations systems containing降低,硫化物摩尔分数趋于零,说明在这一阶段主methanol[ J]. Ind Eng Chem Process Des Dev, 1983, 22要发生CO2的脱除。从主洗段中部(即第12块板(3):462-468抽出的富CO2氢气也满足设计指标,CO2摩尔分数[6 DAVIS J J, KERMODE R I. Wilson parameters for the超过20%。经过脱硫脱碳后,塔顶净化气中CO2和system H2, N2, CO, CO2, CH4, H2S, CH,OH, and H,硫化物含量甚微。O[J]. Fuel Processing Technology, 1978, 1(4)247-2594结论基于化工过程模拟软件 Aspen Plus,根据低温7]顾卫忠,低温甲醇洗吸收流程的仿真研究[D].杭州:浙江大学,2006甲醇洗的热力学特点,选择PSRK方程作为模拟计[8]皮银安.低温甲醇洗相平衡模型和气液平衡计算算的热力学模型,分别选用BWR-IS方程和(1)——相平衡模型[J].湖南化工,1997,27(4):1-5Chapman- Enskog- Brokaw方程作为密度和黏度的计9]皮银安低温甲醇洗相平衡模型和气液平衡计算算方程,得到能够准确模拟低温甲醇洗系统的热力(2)——气液平衡计算(续完)[J].湖南化工,1998,学模型。将修正后的热力学模型应用于3种工况下28(1):1变换气的脱硫脱碳过程模拟,模拟结果与生产实际[10周建均YH中国煤化工CNMHG]化学工程,数据吻合良好,净化气中硫化物含量达到控制指1993,2r(2):505兆友等低温甲醇洗中变换气脱硫脱碳过程的模拟优化27[1]杨声.低温甲醇洗的模拟与热力学优化[D].大连州:浙江大学,2006大连理工大学,2014[15]唐宏青.低温甲醇洗净化技术[J].中氮肥,2008[I2]张述伟,陆明亮,徐志武,等,低温甲醇洗系统模拟(1):1-7与分析[J].氮肥设计,1994,32(1):25-31[16]杨友麒,项曙光.化工过程模拟与优化[M].北京[13]吴珍珍,吕志新,应卫勇,等,低温甲醇洗吸收塔模化学工业出版社,2006:23-25拟及分析[J].化学世界,2013(9):513-51517]赵海泉,低温甲醇洗气液相平衡研究及工艺流程模[14]孟庆军.低温甲醇洗全流程模拟与优化研究[D拟[D].上海:华东理工大学,2010+“+…《能源化工》期刊第一届编委会议召开《能源化工》期刊第一届编委会议于2015年11月27日成功召开。来自能源化工领域的30多位编委代表参加了会议。编委会主任委员、南化公司副总经理曾赣宁主持会议。曾赣宁代表《能源化工》主办单位南化公司致辞,对《能源化工》期刊的发展提出了五点希望。一是要以战略眼光审视和发展《能源化工》,实现期刊差异化、特色化发展,使期刊成为我国能源化工行业有一定知名度的特色刊物,成为技术推广、成果转化的优质媒介。二是要以高标准、严要求对待《能源化工》,与国内一流期刊建标对标,从栏目设置、选题、组稿、编辑等多方面着手,消除薄弱环节,提高办刊质量。三是多依赖、依靠编委专家的支持,充分发挥编委专家的引领作用,把握期刊的报道方向,提升期刊的学术水平。四是把握好新时期国家支持科技期刊发展鼓励核心科研成果在国内科技期刊发表的良好环境,锐意创新持续提升,将期刊办成精品刊物。五是重视期刊的导向作用,从源头上严把论文评审关口,确保学术评价的科学性、权威性和公信力,严格杜绝学术不端行为。编委会副主任委员、《能源化工》主编储政向与会编委代表汇报了《能源化工》编辑部一年来的主要工作,重点阐述了《能源化工》今后的办刊思路和主要措施。编委代表们对工作汇报中提出的《能源化工》差异化、特色化发展思路展开了热烈讨论,认为在当今期刊同质化严重的形势下,《能源化工》必须走差异化、特色化发展道路应重点关注新能源与节能环保领域的新技术新工艺新产品新设备。代表们讨论通过了《能源化工》期刊编委会章程《能源化工》前身为南化公司主办的期刊《化学工业与工程技术》,已有30年历史。2014年10月,在中国石油化工集团公司、南化公司江苏省新闻出版局的支持下,《化学工业与工程技术》正式更名为《能源化工》《能源化工》是在中国石化提出建设世界一流能源化工公司的发展战略,南化公司“实施三步走,建设一流南化”战略目标背景下创立的,契合中国石化的企业特色和发展方向以及南化公司的发展战略。通过“能源化工”的品牌效应,打造形象,更好地为中国石化服务。能源化工》立足办特色栏目、办特色专题办特色期刊的思路报道煤化工、石油化工、天然气化工、非常规能源及相关化工技术。中十“十十“““+十““+“+““+“+“+““““+中…++“+广告目次页码单位页码单位封面、封二中国石化集团南京化学工业有限公司插6南化集团研究院气体净化研究所中国石化集团南京化学工业有限公司化工机械厂插7南化集团研究院信息与自动化研究所插2中国石化集团南京化学工业有限公司连云港碱厂插8南化集团研究院苯化研究所插3全国气体净化信息站插9南化集团研究院有机化工研究所插4南化集团研究院硫酸设计研究所插10中国煤化工中心插5南化集团研究院催化剂研究所封三、封底CNMHG