JB/T 8849-2005 移动式散料连续搬运设备 钢结构设计规范

ICS5304001I8备案号:156642005J中华人民共和国机械行业标准JB/T8849-2005代替JBT88491999移动式散料连续搬运设备钢结构设计规范Mobile equipment for continuous handling of bulk materialsRules for the design of steel structures(ISo50491:199,MOD)2005-03-19发布2005-0901实施JBT88492005目次前言1范围2规范性引用文件3载荷3.1主要载荷3,2附加载荷3.3特殊载荷84载荷情况5用普通应力分析法设计构件51概述52材料的持性值53屈服点许用应力计算54承受压缩载荷结构件的校核6用一般应力校核连接设计61焊接连接.…u124466,2螺栓和铆钉连接63可控紧固程度的利用摩擦固接高强度螺栓连接……--------1764钢丝绳7结构件及其连接的许用劳强度计算…概述72许用应力73许用疲劳强度特性曲线8极限许用应力9倾覆安全系数9.1傾覆安全系数的验算..2附加预防措施0防滑移安全系数附录A(资料性附录)本标准与ISO5049:1994和JBT8849199技术性差异及其原因参考文献,…图1链斗取料装置中的载荷……666级235图2高度h和宽度b……图3n值曲线……图4轨上设备…图5λ值图6倾覆力和倾覆轴线的计算关系表1风力系数值C表2折减系数7表3风压高度变化系数K3…JT8492005表4非工作状态计算风速w和计算风压q表5载荷组合表6材料的特性值表7许用应力表8抗翘曲安全系数表9翘曲应力表10焊缝连接的主要型式表11焊缝许用应力ol-…表12螺栓和铆钉的许用应力…表13摩擦系数…23356688表14滑移安全系数表15传递载荷T为拉紧力F的函数18表16延伸系受表17螺栓拧紧后的许用拉力表18钢丝绳安全系数…11表19联接分类举例表20许用疲劳强度Gl00243678904234表21许用疲劳强度[b]…1113表22许用疲劳强度[Cb]表23许用疲劳强度[bl表24许用疲劳强度[tl1表25许用疲劳强度[b]…表26许用疲劳强度[p表27许用疲劳强度[tD表28许用疲劳强度[t表29径向挤压许用应力σ表30径向挤压许用应力a1D表31径向挤压许用应力σ1表32倾覆安全系数表AI本标准与SO5049:1994和JB/8849199技术性差异及其原因9-2005前言本标准修改采用1sO5049-1:194《移动式散料连续搬运设备第1部分:钢结构设计规范》(英文本标准代替JBT8849-1999《移动式散料连续搬运设备结构设计规范》。本标准与JBT88499的主要技术差异在附录A中给出。本标准与JBT8849-1999相比增加了前言本标准根据IsO50491:1904重新起草考虑到我国国情,根据我国现行国家标准及法规,在采用IS05049-1:1994时,本标准做了一些修改。有关技术性差异编入正文中并在它们所涉及的条款的页边用垂直单线标识。在附录A中给出了技术性差异及其原因的一览表以供参考为了便于使用,本标准与IsO5049-1:1994相比较作了下列编辑性修改:用小数点“”代替作为小数点的“,一删除了1SO5049-1:1994的前言一对原文中的遗漏及打印错误进行了订正,如:将翘曲应力o改为o;第13页中的w改为:第18页中的F改为A:对第13页公式中的a,σ的意义作了说明—按照中文的语言、文法习惯和工程术语及代号订正翻译文稿本标准的附录A是资料性附录。本标准由中国机械工业联合会提出本标准由北京起重运输机械研究所归口本标准由北京起重运输机械研究所负责起草本标准主要起草人:张维钧本标准所代替的历次版本发布情况为ZBJ81001-87、JB8849-199JBT8849-20移动式散料连续搬运设备钢结构设计规范本标准对确定载荷大小、载荷种类以及载荷组合(主要载荷、附加载荷和特殊载荷)建立了规范,当设计移动式连续搬运设备钢结构时,规范中这些载荷必须达到量化本标准适用于在钢轨上运行的移动式散料连续搬运设备,主要包堆料机取料机;堆取料机装备有斗轮或者链斗的设备连续卸船机其他设备斗轮挖掘机链斗挖据机刮板取料机一混合轮胎式或履带式堆取料机轨上移动式带式输送机(如:供料带式输送机或带卸料车的移动供料带式输送机)2规范性引用文件下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款,凡是注日期的引用文件,其随后所有的修改单(不包括勘误的内容)或修订版均不适用于本标准,然而,鼓励根据本标准达成协议的各方研究是否可使用这些文件的最新版本,凡是不注日期的引用文件,其最新版本适用于本标准GB/T700-1988碳素结构钢( neq DIN630:1987)GBT591-1994低合金高强度结构钢( neq Iso4950:1981)GBT8004-1999极限与配合标准公差等级和孔、轴的极限偏差表( eqv Iso2862:1988)GBT171191997连续机械搬运设备带承载托辊的带式输送机运行功率和张力的计算(idtISO5048:1989)3载荷根据加载频率,载荷分为三种不同类别:主要载荷、附加载荷和特殊载荷a)主要载荷包括设备在正常工作情况下运行过程中通常所出现的载荷中包括物料载荷积垢载荷正常挖掘阻力和侧向阻力物料载荷在输送构件上的作用力一经常性的动载荷JBT8849-2005一设备的倾斜载荷一通道、梯子和平台上的载荷。b)附加载荷是设备运行或停止运行时可能断续出现的载荷,这些载荷或者可以代替某些主要载荷或者可以加在主要载荷上。其中包括:设备工作时的风载荷冰雪载荷温度载荷非正常挖据阻力和侧向阻力摩擦阻力和运行阻力一运行时的水平侧向力非经常性动载荷c)特殊载荷是在设备工作和非工作状态时不应产生,但又无法避免的载荷其中包括:料槽的堵塞;斗轮或链斗支撑在地面或工作面上行走机构的锁定斗轮与斜坡的侧向碰撞设备非工作风载荷缓冲器碰撞载荷:地震载荷。在装配时,构件特定部分出现的载荷需计算在内3.1主要载荷31.1自重载荷自重载荷是指所有固定和可拆结构部分的重力,即在工作期间总是出现的机械和电气设备以及支承结构的载荷物料载荷由输送机和取料机携带的载荷组成3121输送机上的物料载荷这些载荷由设计输送量(mh)决定。3121.1无取料装置的设备a)当输送带载荷由自动装置所限定时,输送机上载荷可假设为因自动装置限制输送量达到的结b)当不存在输送量限制器时,设计输送量等于输送机最大横截面积与输送机速度的乘积。除非合同另有规定,横截面积应由假定的动堆积角θ=20°来确定。输送物料的最大面积根据GBT17119计算)当a)或b)确定的上游输送单元的设计输送量低于下游输送单元时,可认为下游输送单元具有与上游输送单元相同的输送量。d)多设备组成的散料运输系统中,除最上游单元以外的整个系统所有的下游单元的能力要大于或等于最上游单元的能力,即除第一单元外的所有单元的能力要大于或等于第一单元的能力。31212带有取料装置(斗轮或链斗)的设备a)在没有生产能力限制器时,设计生产能力是1.5倍额定满斗容量乘以最大卸载次数。对斗轮来讲,系数15考虑了斗子可能多填装的容积,也可用实际名义值和附加值的填充体积来代替JBT88492005b)当有生产能力自动限制器时,设计生产能力就是所限定的生产能力当设备运送不同密度物料时(例如:煤和矿石),所安装的安全装置应确保输送较重物料时不超过计算载荷动载系数:为了考忠输送机输送物料时的动载,载荷应乘以11的系数3.122取料装置中的载荷考到在取料装置中所输送物料的重量,假设如下:a)对斗轮:所有装料斗的14个料斗充满度是100%b)对链斗:一所有与工作面接触的料斗,其中有13料斗的充满度是1/一所有与工作面接触的料斗,其中有13料斗的充满度是23所有上升到链轮的其他料斗充满度为100%(见图1)图1链斗取料装置中的载荷一工作面高度:1区—个料斗一填满:2区—一个料斗一填满:3区一二个料斗100%填满L上升部分料斗100%填满3.123料斗中的物料料斗中的物料重量等于物料的密度乘以体积(充满到料斗边缘)如果用可靠的自动控制来限定物料的重量,则允许与31.22中给出的数值产生偏差积垢载荷积垢的程度(污垢的淤积)取决于物料的特性和各种给定工况下的主要工作条件。下面数值作为指导,实际数值可能有或高或低的偏差对于储料厂设备,积垢载荷值一般较小,对于其他设备(例如在各种矿中)积垢载荷值应取最小值。污垢淤积产生的载荷如下计算a)对于输送设备,积垢载荷根据3.L.2物料载荷的10%进行计算b)对斗轮,积垢载荷可看作5cm物料层从斗轮中心直至切削圆的实心圆盘的重量c)对链斗,积垢载荷根据3.1.2物料设计载荷的10%计算,它均匀分布在整个臂架上。14正常挖掘阻力和侧向阻力这些力作为集中载荷计算。例如,对于斗轮,它作用于切削圆的最不利的点上;对于链斗,则作用JBT8849-2005在臂架与工作面接触部分1/3处的点上3.14.1正常挖据阻力正常挖掘阻力沿切线方向作用在斗轮切削圆上或沿链斗方向(作用在挖据装置上,且一般来讲,作用在这些装置上的挖掘载荷是非常不确定的),其值可从驱动电动机的额定功率,齿轮的传动效率,切削刃圆周速度和提升物料所需功率及(对于链斗讲)驱动链斗所需功率而求得对于计算提升功率,可使用3122中确定的数值对用于储料场设备,如果物料挖掘阻力可以通过测试准确获得,并可肯定挖掘阻力在正常工作时不会超过该试验值,则可以不考虑以上计算方法3142正常侧向阻力除非另有规定,正常侧向阻力可假设为0.3倍的正常挖掘阻力3.15输送机上的作用力在计算时应尽可能考虑输送带张力、链条张力等对结构的影响3.1.6经常性动载荷效应31.6.1一般讲,挖掘阻力、转载点落料、机器的旋转部分、振动给料机等的动载效应只需看作局部载荷效应3.162由于运动构件加速和制动所产生的惯性力应加以考虑,户外工作设备,如果加速度或减速度小于02m2,则它的惯性力可以不予考虑如设计允许,驱动电动机和制动器的加速度应不超过02m2在机器使用寿命期间内,如果由于加速和制动引起的惯性力循环载荷次数低于2×10°,则该效应可看作附加载荷(见327)3.17由设备倾斜产生的载荷设备在倾斜面上工作时,所受力由重力分解的垂直和平行于工作面的两个分力组成。倾斜载荷应根据供货合同最大斜度确定并且在计算时提高20%318通道、梯子和平台上的载荷梯子、平台和通道的设计应考虑在最坏的条件下,能承受3kN的集中载荷,栏杆和防护按承受03kN水平载荷设计当平台短时间内承受较大载荷时,平台设计和外形尺寸应取决于这个较大的载荷32附加载荷321设备工作时风载荷除非因当地条件特殊规定,在设备工作时,假设风速w=20m(72kmh,风压q(kPa")可用下列常用公式计算式中w风速,单位为mvs设备工作风压:q=0.25kPa计算风力:假设风可来自任何水平方向作用在构件上风作用力的效果是一个合力P(kN).此力沿风方向的分力可用下式求得m)IkPa=lkN/m2JBT8849-2005A—构件迎风面积,单位为m2,也就是构件垂直于风向平面上的投影面积q风压,单位为kPa;C—风力系数,考虑作用于不同迎风面上的增、减风压,它取决于结构件外形轮廓,其值由表1表1风力系数值C梁的型式型钢桁架20实体腹板梁型截面构件droog <1管桁架注:如果风试验表明表中所列的数值太大时则某些C值可以降低当梁或梁的一部分被另一个梁遮挡住的风所影响,那么这个梁上作用的风力由风力折减系数η所决定,假定第二梁被遮挡部分由第一梁的外形轮廓沿风方向至第二梁上的投影所决定,则在第二梁没被遮挡部分的风载荷计算时不考虑折减系数n风力折减系数n值取决于梁高度h和两梁相邻平面间距离b(见图2和表2)和充实率比值q。A—可见面积(实体部分面积)A包容面积(实体部分加空隙部分面积)上」图2高度h和宽度bJBT88492005表2折减系数0050.050.750.68注:图3中的曲线也代表了这些折减系数值当桁架充实率比值q=AA4大于0.6时,其折减系数与腹板梁相同元图3n值曲线322冰雪载荷3.13中载荷情况(积垢载荷)已经考虑了由于冰和雪产生的载荷。如果用户没有规定因特殊的气候条件引发的報荷值,则冰雪载荷不必考虑323温度温度的影响只需在特定情况下考虑,例如:在同一构件中使用热膨胀系数相差很大的不同材料的时324非正常挖据阻力和侧向阻力沿斗轮切线或沿链斗方向作用的非正常挖掘阻力可以从驱动电动机的起动转矩或者内装的安全联轴器极限转矩来计算,同时考虑下列两种情况中较为严重的一种情况a)斗轮和链斗没有加载荷:在这种情况下,不考虑提升被输送物料所需要的功率,并且认为电动机的起动转矩产生的载荷作为挖掘载荷b)斗轮和链斗依照3..2,2加载:JBT8849-2005在这种情况下,电动机起动转矩产生的挖掘功率应减去提升功率计算非正常侧向阻力按3142。非正常侧向阻力为非正常挖掘阻力的03倍。在适当的情况下,这个载荷也可从现有保险装置工作转矩计算得出,其值最小等于设备倾斜317)和设备工作风载荷(见32.1)产生力矩和的1倍325摩擦阻力和运行阻力a)只需在摩擦阻力影响的长度范围内计算摩擦阻力摩擦系数的确定立式止推轴承和球轴承:H=0.10滑动摩擦的构件:=0.25b)计算运行阻力的摩擦系数如下在轨道上行走设备的车轮:=003:履带式设备行走的车轮:=0.1一履带和地表之间:p=060。326由于设备编斜运动产生垂直于轨道的侧向力设备在轨道上运行情况下,除去承受由风载荷和惯性力产生的反力外不承受任何垂直于轨道的反作用力,由于设备的偏斜运动产生垂直于轨道的侧向力作用结果应予以考虑,这个垂直于钢轨的力Hy形成一个力偶,见图4早牛中屯图4轨上设备这个力偶分量由加在轮子或行走机构上的垂直力乘以系数λ所形成。系数λ取决于轨距B到轮轴距或台车中心距a的比值。为了计算力偶Hy,取设备在Y轴上重心S对于与1侧和2侧不利的位置进行计算如果有水平导向轮,则导向轮之间的距离替代a值图5给出了λ值,它是比值B/a的函数设备稳定运行时,由车轮制造、安装以及轨道不平等因素而产生的侧向力按下式计算:H=AN—系数,按图5选取:N—计算零件产生最大应力的轮压值,如计算车轮组所受轴向力时取单个车轮的最大轮压:计算JBT88492005平衡架取平衡架下最大轮压之和:计算支腿时取支脂最大反力Rla图5A值327非经常性动载荷在设备寿命期限内,由于结构移动部分的起动和制动产生的惯性力出现少于2×10次时,应按附加载荷进行核算。如果它的影响小于32.1中的工作风载荷,则惯性力可忽略不计如果必须计入惯性力,则风力影响可以忽略33特殊载荷331料槽的堵塞由于堵塞产生物料重力应作为载荷来计算。这个载荷等效于物料在堵塞时相应倾角的容量。在正常情况下料槽内的物料应被扣除。应按实际的散料重力来计算。332斗轮或链斗在工作面上的停顿当装有安全装置,例如悬挂钢丝绳的松绳保护或液压变幅压力开关,这些安全装置用来阻止满载斗轮或链斗满载运行到停顿时,许用停顿载荷可用安全装置限定载荷的11倍来计算当没有安装这种安全装置时,特殊载荷用满载停頓载荷计算3.33安全装置故障,如在3121中所述312中提及的限制输送机上的有效载荷安全自动装置部分发生故障情况下,其生产能力可计算如)设备不带取料装置,按3.12.1.1b)计算b)设备带取料装置时,按31.21.2a)计算此,计算中不考虑动力系数1.1334行走机构的锁定对于有轨设备,必须考虑台车锁定,例如在脱轨和钢轨断裂时候。出现这种载荷工况条件下装备的电动机能够提供足够的功率。驱动轮和钢轨间摩擦系数可以认为是u=0.25对于安装在固定钢轨上的设备,车轮可被认为是锁定的。(即在轨上不可转动但可以滑动)对于安装在可拆卸钢轨上的设备,假定由于脱轨或钢轨断裂时尾部车轮或台车能被锁定,则没有锁定的车轮的最大驱动力将不能超过车轮与轨道间的传递摩擦力335斗轮机与斜面侧向碰撞与斜面碰撞最大侧向力,由回转机构的安全联轴器或上部结构的动能来确定。这个载荷根据3.4确定。根据动能计算侧向力时,可假定理论制动距离为30cm和制动减加速度恒定不变2参见《起重机设计手册》,北京:机械工业出版社,1980.JBT8849-2005336设备非工作风载荷非工作状态风载荷,是设备在非工作状态时能承受的,从最不利方向水平吹来的最大风力作用,其计算风速按当地气象资料提供的资料数据考虑(见表4后注),且要计及受风部位离地高度的影响。根据第4章载荷情况进行组合,用于验算非工作状态下设备的各种零部件及金属结构的强度,设备整机抗倾覆稳定性、并进行设备的防风抗滑安全装置、错定装置的设计计算非工作状态风载荷计算P=K·A·qr·C式中AC—同3.2.1K风压高度变化系数,见表3q非工作状态计算风压,见表4。表3风压高度变化系数KB离地(海)面10-2x-30-40-50-60-0-80-%0-1010-1090100110|12013010013132146157165.75118319196202208213海上及海岛1001.081201.281,351401451491531561601.6316计算非工作状态风载荷时,可沿高度划分成10m高的等风压段,以各段中点高度的系数K1(表中数字)乘以计算风压:也可以取结构顶部的计算风压为设备全高的定值风压表4非工作状态计算风速ww和计算风压qr地区计算风压q内陆05~0.836-4408-1台湾省及南海诸岛注:非工作状态计算风压的取值,内陆的华北、华中和华南地区宜取小值,西北、西南、东北和长江下游等地区宜取大值;沿海以上海为界,上海以北取小值,以南取大值,特定情况下,可根据设备使用地点、当地气象资料提供的50年一遇10min时距最大平均风速来计算风压沿海地区、台湾省及南海诸岛港口大型设备防风系统及锚定装置的设计,其设计风速w应不小于用于工作在港口的“移动式散料连续搬运设备”在满足上述条件同时应遵守中华人民共和国交通部003年第3号令《港口大型机械防阵风防台风管理规定》中第三条,第八条、第九条的规定337缓冲器碰撞载荷水平速度在05m以下时不考虑缓冲器影响,速度超过05ms,特殊装置不能起缓冲作用时,则必须考虑结构与缓冲器碰撞的反作用力。假定在最低限度上,在工作载荷下设备达到设计运行速度v时,缓冲器具有吸收设备动能的能力由此产生的作用在钢结构上的载荷,应由所用缓冲器施加在设备上的减速度有关公式进行计算JBT8849-20053.3.8地震載荷如果供货合同包含地震影响的相关数据,这些载荷在计算中应作为特殊载荷来考虑339安装载荷在某些情况下,在安装时需要检查结构部分在某特定的短时内自重载荷的作用4载荷情况本标准第3章所述的主要载荷、附加载荷和特殊载荷应按表5载荷工况I、Ⅱ和Ⅲ类载荷进行组合。只有那些可与自重载荷及在切削点产生的最大力同时出现的载荷才能进行组合。对于Ⅲ类载荷要保留最不利的载荷组合表5载荷组合主主要要载荷载附加主要载荷、附加载荷和特殊载荷载荷种类荷载荷安装载荷9mm「 m Ill IIr IlIlI31.1自重载荷X×XXX×X×××312输送机,取料装置和漏斗中的物料载×××××××X×荷3.1.3积垢载荷34正常挖掘阻力和侧向阻力35输送机上作用力3.1.6经常性动载荷37设备倾斜载荷321设备工作风载荷雪载荷(可能发温度载荷(可能发生)3.24非正常挖摁阻力和侧向阻力3235摩擦阻力和运行阻力26垂直于轨道反作用力327非经常性动载荷料斗的堵塞斗轮的停顿3.33安全装置故障3.34行走机构的镜定335与斜坡横向碰撞(斗轮336设备非工作风载荷37缓冲器效应338地恶线荷339安装载荷(特殊情况下自重载荷)在必要时,应采用适当装置以确保消除非正常挖据阻力(见324)(当出现非工作风载荷时,应采用防止设备回转的锁定装置)JBT884920055用普通应力分析法设计构件5.1概述结构件的应力由三种载荷组合来确定,并且应进行下列核算,以确保在临界应力下有足够的安全系一应变分别超过屈服点或许用应力一应变超过允许的局部失稳或弯曲应力超过允许的疲劳强度。用于这种分析的横截面应是所有受拉构件的净截面(即减去孔的面积)和所有受压的横截面(即不减去孔的面积)。后者只有当孔中有铆钉或螺栓时,这些孔的面积才计入横截面积计算强度时采用常规材料力学计算方法52材料的特性值钢结构件采用表6中特性值。表6材料的特性值材料(GBT700-1998)G最小抗拉强度E质量≤≤1616<≤40400.7的高屈服点的钢材,许用应力o,应满足下列条件(G,)p+(0Glp≤KxIdo(0, 234s +(o,345式中材料的许用应力(a>p和(abh分别表示钢材的屈服点和极限应力(aos和(b)s分别表示Q345钢材的屈服点和极限应力:oo在所述载荷下Q345的许用应力;K修正系数:K=1.02~1.03:板厚e≤16时,K=1033:e>16时,I类载荷K=1.026Ⅱ、II类载荷K=1.02。5.4承受压缩载荷结构件的校核构件承受压载荷以及柱、梁翘曲、或者平板和壳体翘曲的校核应用现有的国家规定来保证。这些构件在有关载荷I、Ⅱ和Ⅲ类载荷下使用时应格外注意钢板和壳体翘曲的安全系数检验应符合541~543的规定54.1平板翘曲对于翘曲应力∝的确定、不同正态应力分布、剪应力以及钢板承受翘曲两边不同的比率的计算方法应由制造厂商给出。但制造厂必须给出这些计算方法的出处由来542因筒形壳体翘曲构架横向最大跨距为12R的圆筒形壳体(例如圆管)翘曲应力σ,,可根据下式确定式中E一所用材料的弹性模量8—壁厚R—壁厚中径的最大半径JBTr88492005543安全系数(见衰8)表8抗翘曲安全系数h构载荷工况1载荷工况Ⅱ载荷工况Ⅲ翼像板13钢板的抗翘曲安全系数vn由下式给出σ—相应工况载荷下的应力,a=因筒型壳体抗翘曲安全系数v由下式给出v3=或v=式中:相应工况载荷下的壳体边绿最大轴向压应力翘曲应力aw是应力σ的折减翘曲应力,参见表9对于承受沿两个轴向的翘曲载荷的封闭箱形梁的薄壁,腹板取值是决定性的对于由多块板组成受压杆件的矩形板,其抗翘曲安全系数v不低于整体杆件的许用安全系数表9翘曲应力σsMPa192217216JBT88492005表9(续)24810006用一般应力校核连接设计焊接连接的最主要型式及其质量见表10的描述。对纵向载荷,构件的许用应力根据表7选用在同一平面承受组合应力的情况,应先对所有类型的焊缝确立一个比较值,然后将其与许用应力o较。公式如下2+a2-aa,+2x2≤{o式中:σyr—焊缝计算应力JBT8849-2005[aw}焊缝的许用应力焊接连接处的拉伸强度和屈服点最低条件应基本和焊接结构件钢材的性能相同(见表11)表10焊缝连接的主要型式焊接焊缝允许验收检验焊接要求号示例型式检验方法执行封焊前检验焊缝根部背焊缝全长作非破坏性检验面焊脚没有焊缝端部缺陷,焊y如用X射线特殊缝磨成与平板平齐且平行于受质量力方向连接具有一定厚执行封焊前检验焊缝根部背至于特殊质量则单要求度构件的面焊脚,没有焊缝端部缺陷仅承受拉应力(见表11)计算对接焊缝」P100σa≥0.8d,a为r的函数(见722)根据焊缝长度进行10%抽查.作排破坏性检验,如用xXP检测焊缝焊脚,焊继完全焊在垂直钢板表面的拉应力透,焊缝边缘无缺口,必要时磨作用下做非破坏性内部检验特殊平探测深层,如使用超声波检验生接成质量定角度的双斜角对接焊焊缝根部未焊部分宽度应小缝,其中于3mm或小于焊接部分厚度的一个构件02倍,此最小值具有决定意义根部开坡标准m成02焊缝边缘无缺口,必要时应磨特殊平构件连质量接成一角度的角焊缝标准质量焊缝符号摘自GB324-1988和GBT985-1988并见OBT6417-1986和GBT3323-1987,参考ISO2553Iso5817、ISO6520,JB/T88492005表11焊缝许用应力[a焊接型式工况1工况T工况工况1工况n工m工况1工况工配横向拉应力特殊或普通质量对接焊缝K型焊缝160特殊焊缝质量音通质量K型焊180特殊或普通质量|13186贴角焊缝模向压应力特殊或普通质量对接焊缝,特殊或|160180263普通质量,K型焊缝特殊或普通质量176角焊缝剪切应力所有类型焊缝11127141231381531651862062螺栓和铆钉连接621精制螺栓表12规定的许用应力的先决条件是螺栓无螺纹的杆部与孔的全长紧密配合表12螺栓和铆钉的许用应力紧固件钢材等级或载荷许用剪应力许用径向挤压应力许用拉应力强度绂GBT3098.|纯剪切06o13dGH/T 3098180复合GBT3081-ⅢGBT309831921.75训侧JBr8849200512(续)钢材等级或椒荷许用剪应力5许用径向拼压应力a许用拉应力非精制GBT3098.1125GBT3098380纯剪切E3OHr1604112d复合ML20剪切B3|cBn16108a孔公差应如下:同方向作用脉动载荷(r≥0):按Hh1测量一对于交变载荷(r<0):按H/6测量622非精制螺栓〔锻造、发罴处理螺栓)这种型式的螺栓仅容许用于承受较小载荷结构件的次要联接,严禁用于构件承受疲劳载荷作用的联623铆钉铆钉孔应先钻后铰。铆钉不能承受拉伸载荷6、3可控紧固程度的利用黁擦固接高强度螺栓连接这种螺栓连接对于防松最可靠。这种连接型式特别推荐用于构件在承受动载荷下的连接631平行于连接平面的作用力(T)这些力是靠螺栓拧紧后粗糙表面产生的摩擦力传递的一个螺栓传递的力T等于式中F—拧紧后的拉力连接平面的摩擦系数:n—摩擦表面的数量vr—滑移安全系数拧紧后的拉力根据螺栓材料的许用应力计算。许用应力是一正常情况下:[or=0.7034参见GB/T18004-199JBT8849-2005(这个参数考虑了螺栓拧紧时的附加应力)特殊情况下:[a=0.8σ(在这种情况下,当螺栓拧紧时应考虑螺纹脱扣的危险)。拧紧后拉力应由检查许用拧紧力方法来保证(由力矩扳手或根据螺母攻螺纹的方法拧紧)在这种情况下最低要求是清洁拧紧配合面,去掉所有油漆和油污的痕迹并且用钢丝刷除锈6.3.1.1摩擦系数摩擦系数H见表13。表13摩擦系数μ连接材料简单处理过的表面持殊处理的表面(GBT70O-1988GBm1591一(清除油漆和油污并用钢丝刷除锈(火焰、喷沙,喷丸)631.2滑移安全系数许用滑移安全系数由表14给出表14滑移安全系数载荷工况高强度摩擦型螺栓连接应采用在螺栓头与连接件与螺母之间加垫圈的方式,垫圈硬度至少应与螺母材料的硬度相同,中间不允许采用弹簧垫闔,螺栓不需再采用特殊的防松装置。6.3.13拧紧力矩和传递的载荷每个高强度螺栓接合面和每个摩擦面传递的T值见表15表15传递载荷T为拉紧力F的函数表面简单处理表面特殊处理螺栓传力H=0.55工况目工况目工况工况工况目工况Ⅲ工况】工况目工况川I_T7.77.7.7.7,10583668.83.146166144128435333328531.9363161572923.14344833237:2422554627056827757558424353222475532604792897100887297511274592906211035JBT8849-2005螺栓材料:强度等级10.9(GBT3098.1-2000a=100OMPa1200MPaaF]=0.7d3(正1对于屈服点为a,的螺栓,表15中的力F和拧紧力矩M值应乘以比率σ,/900当采用措施防止螺纹脱扣(Gr}=0.8σ,)时,这些值应乘以114每个用这种载荷拧紧的螺栓不再另外承受拉应力螺栓拧紧力矩M和拉紧力F的关系式中:H螺栓拧紧力矩,单位为N·m:d-螺栓直径,单位为mmF—拉紧力,单位为kN:k—扭矩系数,以使用高强螺栓供货批次的实测值为准Iso5049:k=0197;德国、美国、英国:k=0.15-0.20日本:A圾k=0.110-0.150,B级km0150-0.901GBT1231-1991:k=0.11-0.15,最大偏差0010632垂直于作用平面的作用力(N)高强度摩擦防松螺栓能同时传递拉力N对于由摩擦传递的力,需要引入一个折减值:(F-N,)螺栓拧紧后,由于螺栓和多个受压元件的弹性变形产生的附加抗力增加了螺栓的应力。这种关系可用“延仲系数”φ考虑,对于脱氧钢钢板和用于结构钢中的各种类型攥栓,φ值由紧固长度L和螺栓直径d来决定对于正常情况,螺栓预紧力满足下式[σH=0.70许用附加拉力N可用下式计算A=0120,·Av. oσ,螺栓材料的屈服点v。各载荷工况下的安全系数(va=15vau=1.33vm=1.2)φ—φ是基于比率ld的延伸系数,具体值见表16;A、—螺栓的应力截面积表17给出了最常用的螺栓直径和紧固长度的许用拉力N4表16延伸系数中043042040.38036033032030290270.260240.220.21L是紧固长度;d是螺栓直径JB/r88492005表17螺栓拧紧后的许用拉力d=20mm F=l55kNF=222k紧固长度厶载荷工况载荷工况载荷工况26229833641.627,7a639.24665245826558.5655.4245850.45966896168.673.782注1:螺栓性能等级109级,力学性能均见GBT30981-2000注2:紧固:IG=0,70,(正常槽况)。64.1特别注重下列型式的钢丝绳:一不缠绕通过滑轮和卷筒并且也不用滑轮和滚筒张紧的牵引和拉索用钢丝绳:绕滑轮和卷筒运动磨损后需要更换的卷扬钢丝绳642在641中指明的钢丝绳在载荷工况Ⅱ作用力(主要载荷和附加载荷)作用下保证不超过破断应力的安全系数可按表18选取表18钢丝绳安全系数安全系数牵引和拉索用锅丝绳单绳系统卷扬用钢丝绳正常情况双绳系统绳失效后的双绳系统JB/T884920057结构件及其连接的许用疲劳强度计算7.1金属疲劳(由于疲劳失效)是在当构件受到频繁重复脉动或交变载荷作用下而发生的在设备寿命期限内,当主要载荷出现时且其值显而易见是变化的,即以大于2×104次载荷循环出现时,应验箅结构件及其连接在载荷工况I(主要载荷)力作用下的疲劳强度当载荷循环小于2×10时,不需要验算疲劳强度所有可能出现的静载荷范围内,例如:积垢载荷,应用产生最大拉应力的值来计算72许用应力许用应力O是材料承受一定次数的反复循环载荷而不发生破坏的应力,它取决于721-724中的规定要素72.1载荷循环次数载荷循环次数是指一台设备在其寿命期限内的工作年限,即各种构件及连接件在此工作年限内经受预期载荷重复变化的次数。假设第1章所列举的设备承受有规律的繁重作业,根据设备承受反复循环次数,结构件可被分为三A级:结构件循环次数在2×10-2×105之间B级:结构件循环次数在2×103-6×105之间注:A级和B级包含了第1章内提到受劳载荷的大多数构件C级:结构件循环次数大于6×10°722极限应力比值m或r=mr是最小极限应力(m或c)与最大极限应力即根据应力叠加之和(cm或n)的比值.此比值作为极限应力的函数在变化,该值在脉动载荷区从+1到0,在交变载荷区从0到-1。723应力谱应力谱是在一定的工作条件下所给定的应力能够达到的循环次数。假设这个极限应力o=几乎总是出现在以设备寿命为参数的重复循环次数内724结构状况钢结构及连接型式的缺口对疲劳强有不利的影响。为了重视缺口的影响,特将结构件和连接型式分为8种结构状况列于表1973许用疲劳强度特性曲线对于重复循环等级A、B、和C,许用疲劳强度由下列表给出:表20~22:对于8种结构状况在母材和焊缝中拉应力和压应力的曲线表23~25:母材和焊缝中受剪切应力的特性曲线表26-31:精制螺栓和铆钉的剪切和挤压应力的特性曲线(表中精制螺栓配合公差按GB/T8004符合6、3的高强度摩擦防松螺栓不需檢验疲劳强度JBT8849-2005表19联接分类举例号主要工况的描述及符号当构件不存在缺口影响或其用来做应力研究时,应选表面抛光的无孔构件,热力切割只允许使用达到低表面粗糙度的机械方法工况W1热力机械加工构件表面粗糙度高于W01,在手工切割工况下,只有特别仔细才能达到这种切割质量对于有铆钉孔和螺栓孔构件,其连接铆钉w12或螺栓的应力不超过许用应力值的20%高强度螺栓不超过许用应力值的100%用承受双侧剪力的铆钉或螺栓组装连接W2有孔的对接垫板4钟争W2用承受单面剪力的钉螺栓连接具有支承面和导向部件的钻孔底座板圉-非w3用承受单面剪切应力钉螺栓来连接没有支承部件,承受偏载的钻孔底座板工况K:轻微应力集中构件由单或双V型对接焊缝(特殊质011量)焊接,该焊缝垂直于受力方向,沿外力方向修整平齐不同厚度部分由单或双V型对接焊缝(特殊质量)焊接,该焊缝垂直于受力方02向对称连接斜度:1主要工况的描述及符号工况K:轻微应力集中用垂直于受力方向的单面或双面V013型对接焊缝(特殊质量)焊接的连接壞板横向连接的单面和双面V接焊缝(特殊质量用平行于受力方向的单面或双面v型对接焊缝连接的构件022用单面或双面ⅴ型对接焊缝焊接工梁截面的翼缘板和腹板用平行于受力方向的双坡口角焊缝K1:中等应力集中11/垂直于受力方向的单面或双面Ⅴ型对接焊缝连接的构件BrT88492005序号主要工况的描述及符号工况K1中等应力集中垂直受力方向单面或双面型对11接焊缝连接不同厚度部分;不对称连接斜度:15~14对称连接斜度:13不"业用垂直于受力方向的单面或双面V型对接焊缝焊接连接板腹板横向连接的单面或双面V型对接焊缝用平行于受力方向的单面或双面v型对接焊缝连接的构件用平行于受力方向的双坡口角焊缝连接的构件受力方向垂直构件,用双坡口连续角焊缝(特殊质量)与主要构件连续焊接JBr8849-2005主要工况的描述及符号工况K1;中等应力集中受力方向垂直的圆盘,用两面坡口连续角焊缝(特殊质量)与构件连续焊接用角焊缝(特殊质量)将切角的横向板或加强板焊到受压的翼缘板或腹板上。这种结构情形的分类仅仅适用于角焊缝双面连续角焊缝(特殊质量)将腹板154焊在弯曲的翼缘板上况K2:中等应力集中用垂直于受力方向的单面或双面V2】型对接焊缝(特殊质量)焊接的商品型材或小型型钢用垂直于受力方向的单面或双面V型对接焊缝(特殊质量)焊接构件不同立A立X不不X212厚度部分不对称连接斜度:13对称连接斜度:12JB/T88492005表19(续)序号主要工况的描述及符号工况K2:中等应力集对接焊缝(特殊质量)和构造连续的构件均垂直于受力方向,在这里构件平板十字相交处焊上节点板。焊缝端部磨平,以避免形成叫口X立业用垂直于受力方向的单面或双面Ⅴ型对接214焊缝(特殊质量)把部件焊到节点板上AX受力方向垂直构件,用双面连续角焊缝(特殊质量)与主体构件相连受力方向垂直的圆盘,用双面连续角焊缝(特殊质量)与构件相连用角焊缝(特殊质量)将切角的横向板23或加强板焊到翼缘板或腹板上这种结构情形的分类仪仅适用于角焊缝平行于受力方向的部件用单面或双面V型对接焊缝(特殊质量)焊在连续构件的边缘这些部件应倒角或倒圆角,焊缝端部磨平以避免形成凹口JBT88492005表19(续)主要工况的描述及符号工况K2中等应力集中部件端部倒角或倒圆角.用平行于受力方向242的焊缝满焊在主构件上,在焊缝两端10c范围内施以双面坡口角焊缝(特殊质量)倒角斜度13的凸台满焊在主板上,焊缝端244部在图示的范围内施以a=05e的角焊缝(特殊质量)c用角焊缝(特殊质量)将轮毂焊在主构件用垂直于受力方向双面坡口角焊缝(特殊质量)满焊互相交叉的构件(十字接头长长K不双坡口连续焊缝(特殊质量)焊接承受弯曲应力和剪应力的构件用双坡口连续焊缝(特殊质量》焊接翼缘KNK253板和搜板,集中载荷作用在垂直于焊缝的腹板平面内JBT88492005表19(续主要工况的措述及符号工况K2中等应力集中254用双坡口连续焊缝焊接腹板和铸造翼绿余国K工况K:严重应力集中用垂直受力方向的单面或双面v型对接焊縫连接有垫板的构件用垂直于受力方向单面或双面Ⅴ型对接312|缝焊接不同厚度的部分一不对称连接斜度:12一焊接位置对称时不用连接斜度对接焊缝和构造连续的构件均垂直于受313力方向构件平板十字相交处焊上节点板,焊缝端部磨平,以避免形成凹口X釆用单面或双面Ⅴ型对接焊缝焊接臂件,焊缝不用垫板用垂直于受力方向的双面角焊缝焊接部件和主体构件用连续双面角焊缝将横腹板或筋板焊在翼33缘和散板上,这种结构的分类仅适用于角焊缝范围JBT88492005表19(续)主要工况的描述及符号工况K严重应力集中用角焊继(特殊质量)将平行于受力方向的部件焊在构造连续的构件的边缘。这些部件应倒角,焊缝端部应打磨平整以避免形成凹口用平行于受力方向的焊缝,将端部倒角的部件焊在构遣连续的构件上。在这里焊缝的端部10e范围施以角焊缝(特殊质量用平行于受力方向的焊缝将一块端部K以K囚倒角且穿过连续构件的平板与被穿过构件相焊接,焊缝端部用双面连续角焊缝〔特殊质量)焊接范围10e凸台焊在构造连续构件上,构件,凸台满足e1≤1.52。焊缝端部在给出范围内为角焊缝(特殊质量构件的端部用两块搭接盖板e≤的采用角焊缝连接起来,焊缝端部在图示范345围用角焊缝(特殊质量)焊接,当只有N边有搭接板时,应考虑偏心动载荷作平行于受力方向的加筋板用单面或双面角焊缝焊在构造连续的结构件上,焊346缝为断续焊这种结构分类适用于连接筋板两端间G-y的焊缝JBT8849-2005表19(续)主要工况的措述及符号工况Ky:严重应力集中用角焊缝(特殊质量)连接构造连续构件和型钢348用角焊缝(特殊质量)焊接管材用垂直于受力方向两面坡口连续焊缝焊接相互交叉的部件(交叉接头)用双面坡口连续焊缝焊接承受弯曲和剪切应力的部件用双坡口连续焊缝焊接翼缘板和腹板,集中载荷作用在垂直于焊缝的腹板平面内影354用角焊缝焊接腹板和环型翼缘JBTr88492005表19(续)主要工况的描述及符号工况K:非常产重应力集中用垂直受力方向的单面或双面Ⅴ型对接412焊缝焊接不同厚度的构件,焊接位量不对称且没有连接斜度--c在平板交叉处用垂直于受力方向的单或双面Ⅴ型对接焊缝焊接的构件44用双面角得缝或用真空焊接焊连法兰和管材用番直于受力方向的单边连续角焊缝433(特殊质量》将横腹板与翼缘板和腹板相皿用平行于受力方向的焊缝,将尾端成直L、mz角的部件焊在构造连续的构件的边缘JBT8849-2005表19(续)工况的描述及符号符号工况K4:非常严重应力集中用平行于受力方向的角焊缝将端部42加工成直角的筋板焊在构造连续的N构件上用角焊缝(特殊质量)将端部加工443成直角的平板焊在构造连续的构件板上用角焊缝将一块平板焊在构造连续的构件上构件上面放置另一块有孔或槽45件,并且在后者的孔、槽中用角用角焊缝或者用单面或双面v型对446接焊缝将连接板与将其夹在中间的两块构造连续的构件焊连用角焊缝将构造连续构件和与之相JBT8849-2005表19(续)主要工况的措述及符号符号工况K:非常严重应力集中用角焊缝焊连管材连接盖板的端部与两构件e≤e2用角焊相焊连。焊缝焊在盖板的端头及板两侧用垂直于受力方向的双角焊缝或用真空焊451缝在垫板的另一边施焊,将互相交叉的构件焊牢《十字接头)将承受弯曲和剪切应力的构件用双面角焊缝焊牢用双角焊缝焊接翼缘板和腹板,此时集中载荷作用在垂直于焊缝的腹板平面内UD焊缝符号摘自GBT324-1988,并参考1S02553JBT8849-2005表20许用疲劳强度cbl(MPa对于构件从工况W到K母材和焊缝承受拉伸及压缩A级设备(见721)钢Q235和Q275233MPaJBTr88492005表21许用疲劳强度【Ob](MPa对于构件从工况到K4母材和焊缝承受拉伸和压缩B级设备(见72040608233MPsJBT8849-20052许用疲劳强度[b](MPa)对于构件从工况W到K4母材和焊缝承受拉伸和压缩C级设备(见721)钢Q235和Q275233MPE92040JBrT88492005表23许用疲劳强度[t](MPa)母材和焊缝承受剪切A级设备(见721)olqs"135MPaIrbloros-101MPaRollers=124MPaal13MPaJBT88492005表24许用疲劳强度[t】(MPa)母材和焊缝承受剪切。B级设备(见721对母材Dlons-13sMParoloens-I01MPaaloe=92,3MPs对焊缝200MPaJBT8849-200表25许用疲劳强度[tl(MPa)母材和焊缝承受剪切。C级设72.1)200MPIro]ozm-101MPaI'Dlo2z"i24MP-aJBT88492005表26许用疲劳强度[tl](MPa)精制螺栓和铆钉承受剪切A级设备(见721)螺栓56柳名ML20HILIBcB公差螺栓56表27许用疲劳强度(to](MPa)精制螺栓和铆钉承受剪切B绂设备(见721)螺5b:4MP6=04=02精料螺复啻连接e=128MPa粉制螺樟kJBT8849-2005表28许用疲劳强度to](MPa)精制螺栓和铆钉承受剪切。霁栓56-96MPaFI MLND目8GB公复合剪切连楼特制螺橡JBrT88492005表29径向挤压许用应力m(MPa)精制螺栓和铆钉级设备(见72=315MPa螺46精制螺栓的dB公差复合勇切连楼430MP螺46JB/T88492005表30径向挤压许用应力om(MPa)精制螺栓和铆钉。B级设备(见721)莠切连接HIlh的GB公差复含剪切连接螺榨46钉ML0jB/r88492005表31径向挤压许用应力(MPa)精制螺栓和铆钉。C级设备(见7.2.1)单切连接-315MPJ钟钉ML206·04-02020406a精制栓复合剪切连接构508-0.6精制螺栓JBT8849-20058极限许用应力最后结构自重必须与静力计算结果相比较如果最后静载荷不超过静态计算所定的自重载荷的5%则不需重新验算。9倾覆安全系数91倾覆安全系数的验算倾覆安全系数用下式计算式中:M,总的瞬时恒定载荷到可能倾翻的轴线的复原力矩;在载荷I、Ⅱ、Ⅲ工况下,所有的各种水平和垂直力(=∑P+ΣP)所产生的倾覆力矩校核必须按对于倾翻轴线具有最小的倾覆安全系数即假定自重载荷的可移动部件是在最不利的位同样关于倾翻安全系数可以写成下列形式M,. -D式中∫—自重载荷G的重心到可能倾覆轴线的水平距离:G+∑P式中h—所有水平力(ZP)的和,到倾摄轴线的垂直距离;a—所有垂直力(EPv)的和,到倾覆轴线的水平距离倾覆力和倾覆轴线的计算关系见图6在表32中标明的倾覆安全系数是对载荷工况I到Ⅲ中所要求的最小系数表32倾覆安全系数载荷工况92附加预防措施考虑到设备空载运行时的稳定性(如起重机的臂架),与用户达成协议能够指定各种构件应占据不同的位置,这些措施应写人说明书。10防滑移安全系防滑移安全系数是作为总阻力和风或坡度引发的滑移力的比率计算时一定要根据设备在工作时的最大坡度,适用于31.7。而不必考虑挖掘装置停靠在工作面上或搁置在地面的情况。JB/T8849-2005采用摩擦系数值如下:钢轨上的驱动轮:H=014一带滚动轴承的从动轮:=001;一带滑动轴承的从动轮:4=0015对于夹轨钳,如果没有试验得到更高的值,则:=0.25防滑移安全系数应是a)工作时,只有驱动电动机的动制动器动作时,根据321,在风载荷作用工况下:v≥13b)非工作时,根据336,风载荷应力:v≥1.2自重G2/v+LReS(EPv)SIG+EPY+ER图6倾覆力和倾覆轴线的计算关系BrT88492005附录(资料性附录)本标准与ISO5049:1994和JB/88491999技术性差异及其原因表A1给出了本标准与sO5049:1994和JBT8849-1999的技术性差异及其原因的一览表表A.1本标准与IO5049:1994和JB/T88491999技术性差异及其原因本部分的与IsO5049:1994与JT88491999章条编号技术差异技术差异增加轨上移动式带式输送机(如供料从sO509;194原文可知,包带式输送机或带卸料车的移动供料带式含“带式输送机”设备,且被输送机)JB/T8849-199收录在内增加“链斗式取料本标准采用IS05049:19内容机、链斗式堆取料机、从设备大类上讲包含装有斗轮和链斗式卸船机、链斗挖|链斗式设备据机、混合轮胎式或覆式堆取料机”本标准中规范性引用文件均采用国根据GB丌T1中的标准编写规1标准替代sO5049中的IsO标准3.I2.1.1本标准叙述为“上游此段叙述采用Bso5049:194输送设备∵“下游输送|的叙述设备”取代JB/884备”、“向下输送设备”补充图1链斗取料装置中们软荷对BOSD49进行补充说明3.14.2删除JBT8849本标准采用Iso5049:1994的叙9公3(1)述因文中有“除另有说明”一词则丑T88491999公式(1)可视为“另有说明”且该公式仅适用于斗轮机,删除该公式不影响原文的准确性32.6本标准补充叙述:“设备稳定运行时,本标准采用Iso该段叙述本文以 IS05049:1994由车轮制造、安装以及轨道不平因素5049194的叙述及补|为准,但因1sOsD9194的叙述而产生的侧向力按下式计算:充叙述部分。不采用仅为文字表达,缺乏公式说明本NJB/T8849-1999标准此段内容取自《起重机设计手A—系数,按图5选取:册》1980年3月第一版(机械工业M一计算零件产生最大应力的轮压值,出版社出版),第三章第二节载荷如计算车轮组所受轴向力时取单个车轮算(P26-27)五起重机歪斜运的最大轮压:计算平衡架取干衡架下最行时的侧向力。对1O5049:1994大轮压之和:计算支腿时取支腿最大反内容作了补充说明力表A.1(续)本部分的与IsO5049:1994与JB/8849-1999意条编号技术差异技术差异原因6设备非工作风载荷章节根据我国规范与JBT8849-199对与风载荷相关的章节321设重新撰写如下:郎分数据不同:根据现备工作时风载荷和36设备非工“非工作状态风载荷,是设备非工作状|有GB381进行了修订作时风载荷意见归纳为态时能承受的,从最不利方向水平吹来要符合我国现行标准,不能照的最大风力作用,其计算风速按当地气抄IsO标准象资料提供的资料数据考虑1,且要计2.应参照GB3811及风部位离地高度的影响,根据第4章3.参照GB500092003载荷情况进行组合,用于验算非工作状4.参照《港口大型机械防阵风态下设备的各种零部件及金属结构的强防台风管理规定》,根据上述意见度,设备整机抗倾覆稳定性,并进行设1设备工作时风载荷应采用备的防风抗滑安全装置,锚定装置的设SO5049的规定,3.3.6设备非工作计计算。非工作状态风载荷计算风载荷,参照GB3811进行修订P=K·A·q·CC—同3.2.1K、一风压高度变化系数,见表3q一非工作状态计算风压,见表4表3风压高度变化系数K高地(≤1010~20~30~40高度hm1.001.131321.461.571.001.08120128135070809010011010131465171831909612021208213140145t4lsls66063165注:计算非工作状态风载荷时可沿高度划分成10m高的等风压段以各段中点高度的系数K(表中数字)乘以计算风压:也可以取结构顶部的计算风压为设备全高的定值风压JB/T 884表A1(续)本部分的与s05049:1994与J章条编号技术差异表4非工作状态计算风速始和计算风压a风速计算风压地区29~3605~0836~440.8→1.2台湾省和南海诸岛1.5注1:非工作状态计算风压的取值,内陆的华北、华中和华南地区宜取小值,西北、西南、东北和长江下游等地区宜取大值:沿海以上海为界,上海以北取小值,以南取大值。特定情况下,可根据设备使用地点当地气象资料提供的50年遇,i0min时距最大平均风速来计算风注2:沿海地区。台湾省及南海诸岛港口大型设备防风系统及锚定装置的设计其设计风速应不小于55m/a注3:用于工作在港口的“移动式敬料连续揎运设备”在满足上述条件间时应遵守中华人民共和国交通部2003年第3号令《港口大型机械防阵风、防台风管理规定》中第三条。第八条、架九条的规定。339本标准增加“安装载|B/T88491999缺此项薮荷52本标准对“表6材料的特征值”进行本标准“表6材料的本文采用了钢材国家标准待征值”与GB/T8849(68700-1998和81591-194)增加“0235A级钢材不能作为焊援承-199°表B常用铜材与1505019:194.用的1500重结构以及重要的非烨接承重结构的力学性能”内容、编1980及JB/8649199.用的结构工作退度不离于一20℃时,对排及数值均不同G8700-1979.GB1591-1979均不0235钢和Q345钢应具有-20℃冲击韧同,井参照G850017-2003《钢结性的合格保证;对0390钢应具有-40℃构设计规范》进行修订冲击韧性的合格保证JrTr88492005表A.1(续)本部分的与Iso5049:1994与JBT88491999章条编号技术差异技术差异表7中许用应力值按我国标准进行了替代ISO630:1980时,按国家标准对表7数值进行修订对于(a),1()p>07的高屈服点本标准比ISO5049:1994中的公材料满足公式式多了修正系数K,对采用GB700lo≤K·U1998和GB1591-1994替代ISO630:1980产生的误差进行修正U=e +(colons推导过程见编制说明38K=1.02~1035本标准补充说明:“式中馬吓ISO5o49-194缺乏对听可为焊缝计算应力:【o则为焊缝许用应力o]的说明表11中焊缝许用应力o调整数值根据GB1591-1994满整表11应力数值,替代Is630:1980中规定的数值本标准删除IO5049:1994中A44材根据GBT116-1986《铆钉技术条件》GB715-1989和GB64781986,除Iso5049:1994中的6313本标准将表15的题目改为“传递载荷与BT849-199GB71231-91中的k值和国为拉紧力F的函数”并将表中“作用的技术差异和与BSO|际上各国标准存在较大差异,因此5049:994的技术差异采用供货批次的实际k值“螺栓拧紧力矩M。和拉紧力F的关系M拧紧力矩,单位为N·md—螺栓直径,单位为mm;拉紧力,单位为kk—扭矩系数,以使用高强度螺栓供货批次的实测值为准。注:国际标准SO5049:k=0.197德国、英国、美国标准A级,k0.10~0.150级,k=0.150~0.190国家标准:GB/1231-191k=0.110~0.150表20.21表中钢材Q345数值标唯进行了调整根据我国钢材标准对105049中23.24.25数值进行了调整表262728.删除Io5049:194中的铆钉A4同623JB/T8849-2005参考文献lGB16-1986铆钉技术条件2】GB324-1988焊缝符号表示法3]GBT715-1989标准件用碳素钢热轧圆钢4]B985-1988碳钢、低合金钢焊缝坡口的基本型式与尺寸15]GBT1231-1991钢结构用高强度大六角螺栓、大六角螺母,垫圈技术条件6]GB/3098.1-200紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱( idt ISO898:199「ηGB3323-1987钢熔化焊对接接头射线照像焊缝质量分级8]GB/T3811-1983起重机设计规范GB6417-1986金属熔化焊缝缺陷分类及说明0GB/T6478-1986冷镦钢技术条件lGBr1212-1990技术制图焊缝符号的尺寸、比例及简化表示法12]GBr14521!-1993运输机械术语运输机械类型( neq Iso2148:1974)13]GB50017-2003钢结构设计规范14so2822:1988公差与配合的Iso制—第二部分:孔和轴的标准化公差等级和极限偏差[5]ISO630:1995结构钢lIso2148:1974连续搬运设备术语171o2553:1992电焊连接,钎焊连接和锡焊连接—图纸上的符号表示法18]Iso5o48:1989连续机被搬运设备带承载托辊的带式输送机运行功率和张力的计算「19]Iso5817;1992埋弧焊连接——质量缺陷等级控制6520:1982金属熔化焊缺陷分类说明21]《起重机设计手册》编写组编.《起重机设计手册》,北京:机械工业出版社,198012】张质文等主编.《起重机设计手册》.北京:中国铁道出版社,1998