压力容器设计知识笔记

再放点水，放篇设计小结吧。自己总结的，供参考。双相钢晶间腐蚀，过几天更新。

1. GB/T150.3附录D图D.4所示接管与壳体焊接接头，一般用于δnt≥0.5δn；（接管厚度不小于壳体厚度的一半）

2. 换热器计算中，复合板厚度为包括覆层在内的名义厚度，并在腐蚀裕量中输入覆层厚度。

3. UHX-13.4（c）解释，由于管板厚度增加可能导致管子、壳体、或管箱或管子对管板连接中应力的超标，故应对公式中管板、管子、壳体和管箱用公称厚度按已腐蚀和未腐蚀两种情况进行最后的校核。

4. NB/T47065.5第8.8条要求“设计文件上应对上述焊缝提出无损检测要求”，释义3.5条建议对刚性环支座中的角焊缝进行磁粉检测，对接焊缝进行射线或超声检测。

5. 塔器可以非标基础条件表中要求“地脚螺栓必须采用本设备所带的锚板和模板进行预埋”，由制造厂供货，先于设备本体或与设备一起运往现场。土建专业会在其施工图中标示“由厂家供货”。

（注：基础锚板、模板是在制造厂与塔器裙座基础环板、盖板一起配钻制作，配钻就是为了保证螺栓孔公差在设计要求范围内，锚板、模板先行或与塔设备一起运往现场后，先利用基础锚板、模板预埋地脚螺栓，进行定位，锚板埋入基础，模板在定位完成后移除。）

6. 裙座检查孔若用板卷，其厚度一般取裙座筒体厚度，但不宜大于16mm。

7. 耳座下方如果有接管，要给梁留出位置。

8. 塔器的吊耳位置，要考虑吊装需从框架等穿过。

9. 板式塔要注意内伸温度计、液位计等仪表件与塔板的干涉。可通过增加管口伸出长度，径向改切向，改变与轴线的夹角等方法。

10. 固定管板换热器换热管及拉杆布置，要考虑以下因素：布管限定圆（要避开壳侧开应力释放槽，并留出一定间隙）；进出口处流通面积；防冲板及防短路结构等的设置；折流板缺口附近应布置拉杆；拉杆固定端放哪一侧；装配图左（剖）视图，若非固定端，管板上不体现拉杆孔。

11. 补强圈上的M10螺孔用于通入压缩空气检查补强圈焊缝质量，螺纹孔用来接管嘴。如果仅用于焊接时排气，仅需开直径8或16或20的小孔，无需螺纹孔。或者周边留出一小段不焊缝，用作排气。

12. 若外压加强圈位于壁厚分界处，加强圈应设于壁厚较大的一侧。（马炳贤，压力容器设计若干技术问题解析）

13. NB/T47042 7.7.4.1.1中表5上方的注：（鞍座）垫板起作用时，垫板厚度应不小于筒体厚度的0.6倍，一般取筒体厚度。垫板包角不小于θ+12度。

14. NB/T47042的6.2.3规定，卧式容器底部最低点应设置排净口。

15. 鞍座允许载荷[Q]不等于重力，[Q]的确定见标准的编制说明，鞍座不宜直接选用，需用SW6进行计算。

16. GB50341储罐罐顶开孔DN<150可以不用补强，罐壁DN<50可不用补强。

17. 油漆的寿命有限，对于容器内部，不是最优的防腐方案。

18. 外压加强圈高厚比不大于8~10。

19. SH/T 3522 6.3.1规定，介质温度大于250时，保温圈间距宜为3~5m，介质温度小于250时，3~5m，保温圈宽度小于保温厚度10~20，厚度宜为3~6mm。(SEG 保温技术规定，要求间距不大于3m)

20. 保温层应将外压加强圈包覆在内，若加强圈金属裸露在外，在介质温度较高的情况下，可能会出现温差应力导致加强圈失效。

21. 换热器折流板、支持板的最小厚度不应小于腐蚀裕量的2倍。

22. GB/T8163、GB9948的20号钢管，使用温度下限0℃；

23. 换热管壳程筒体与管板的最后一道环焊缝宜进行100%(UT+PT/MT)。

24. A/B类20%RT的设备，DN≥250的接管B类进行100%RT，DN<250的B类进行100%MT或PT。

25. 焊缝余高可能是产生疲劳裂纹的核，裂纹源→疲劳扩展→断裂。

26. GB151中规定的管箱因隔板与开孔直径问题的热处理,是为了防止设备在加工或运行中,因应力的释放而引起法兰或隔板的变形,造成密封不严。

27. 厚度的增加要求超厚板具有优异的淬透性能以保证钢板心部获得足够的淬透组织。

28. 碳素钢300~350℃以上，普通低合金钢400℃以上，铬钼钢450℃以上，高合金钢550℃以上，蠕变现象较明显。王非，化工容器设计选材

29. 从金属学的角度讲，钢的性能取决于其服役状态的微观组织及其精细结构，而组织结构又强烈依赖于钢的化学成分、生产流程和工艺参数。

30. 淬透性好的钢材，可使钢件整个截面获得均匀一致的力学性能。

31. HG/T20581 6.1.2规定：含铬量低于16%的S11306（06Cr13）、S11348（06Cr13Al）等非耐酸的不锈钢制容器，可不进行晶间腐蚀试验。一般也只有铬质量分数大于16%的铁素体不锈钢才存在晶间腐蚀问题。参考文献：万章. 铁素体不锈钢晶间腐蚀问题的探讨. 石油化工腐蚀与防护. 2015,32(4)

32. 标准椭圆封头的最大应力，位于封头过渡区的内表面，应力方向为经向应力，由经向薄膜应力与经向弯曲应力叠加而成。最大应力值与相接圆筒的周向薄膜应力的比例为K，对于标准椭圆封头K=1。标准椭圆封头的计算厚度等圆筒计算厚度乘以K，即等径球壳计算厚度的2K倍。

33. 椭圆封头在外压的作用下，底边和过渡区不会发生失稳，但中心部分的“球面”部分，会产生较大的薄膜应力，为此仍须进行稳定计算。其计算可近似将该部分视作一球冠，据其当量球壳半径，按外压球壳进行计算。对于标准椭圆封头，中心部分的当量球壳半径，Ro=0.9Do，即K1=0.9。

34. 对于封头和筒体为不同材质，如筒体为管材、封头为板材，水压试验压力，SW6取封头和筒体的较小值。

35. 地脚螺栓优先采用碳素钢，强度虽低，但塑性、韧性好，缺口敏感性低。（问题精解）

36. JB/T4756-2006 P95表5-7（续），“注2:在国际标准中有些牌号写为退火(annealed),此处按国内习惯写为‘固溶’”。

37. 塔器等在风载地震载内压的共同作用下，轴向应力对壳体壁厚起决定作用时，应考虑环缝（包括筒体与封头）的焊缝系数，但这个轴向应对封头厚度并不起决定作用，在GB/T150体系下，封头焊缝系数不考虑这道环缝。参考文献：李东平.压力容器焊接接头系数的本质与选取.石油化工设备技术,2018,39(4).但ASME的考虑较为细致，认为具有拼缝的封头，A、B类焊缝是会相交的，B缝的质量同样会影响A缝，无缝封头假设其中有经过100%检测的拼缝，所以无缝封头的焊缝系数要考虑B缝确定。